Система і спосіб вилучення продуктів з використанням адсорбції з шаром псевдодвижущимся

 

Заява пріоритету

Дана заявка просить пріоритет на підставі попередньої заявки США №61/570936, поданої 15 грудня 2011 року.

Область техніки, до якої належить винахід

Даний винахід відноситься до способу адсорбційного відділення переважно адсорбується компонента з потоку сировини. Зокрема, винахід відноситься до способу безперервного адсорбційного розділення ароматичних вуглеводнів з імітованим протитечією.

Рівень техніки

Пара-ксилол і мета-ксилол є важливою сировиною у хімічній промисловості і виробництві волокон. Терефталева кислота, отримана з пара-ксилолу, використовується для виробництва поліефірних тканин та інших виробів, які перебувають сьогодні в широкому вжитку. Мета-ксилол є сировиною для виробництва ряду корисних продуктів, включаючи інсектициди і изофталевую кислоту. Для отримання даних ізомерів ксилолу використовуються один або поєднання таких методів: адсорбційне поділ, кристалізація і фракційна дистиляція, причому адсорбційне поділ займає величезну частку на ринку недавно побудованих заводів для переважної ізомеру - пара-ксилолу.

Способи адсорбциа, представлено в Chemical Engineering Progress, September 1970, Vol. 66, No. 9, p. 70. Відомо велика кількість посилань, що описують відповідні адсорбенти і десорбенти, механічні частини системи псевдодвижущегося шару, включаючи ротаційні клапани для розподілу потоків рідин, внутрішні елементи камер адсорбенту і системи регулювання. Принцип використання псевдодвижущегося шару для безперервного поділу компонентів рідкої суміші при контакті з твердим адсорбентом викладено в US 2985589. В US 3997620 розглянуто застосування принципу псевдодвижущегося шару для виділення пара-ксилолу з потоку сировини, що містить C8ароматичні з'єднання, і в US 4326092 описано виділення мета-ксилолу з потоку C8ароматичних сполук.

Встановлення адсорбційного розділення, переробні C8ароматичні сполуки, як правило, використовують імітоване противоточного рух адсорбенту і потоку сировини. Дане імітування здійснюється з використанням традиційної промислової технології, при якій адсорбент утримується на місці однієї або декількох циліндричних камерах адсорбенту, і положення, в яких потоки, які беруть участь у процесі, входять і виходять з камер, повільно сдвигЏ щонайменше чотири потоки (сировини, десорбента, екстракту і рафіната), що використовуються в даному способі, і положення, в яких потоки сировини і десорбента входять в камеру, і потоки екстракту і рафіната залишають камеру, одночасно зсуваються в одному і тому ж напрямку через встановлені інтервали. Кожен зсув положення точок передачі забезпечує надходження або видалення рідини в напрямку до або від різних шарів всередині камери. Загалом, для імітації протитечійного руху адсорбенту щодо потоку текучого середовища всередині камери, зрушуються потоки в загальному напрямку потоку текучого середовища, тобто в низхідному напрямку всередині камери для імітації руху твердого адсорбенту в протилежному, тобто у висхідному напрямку. Лінії в цих точках передачі повторно використовуються по мірі того, як кожен потік входить у відповідний шар або залишає його, і кожна лінія, таким чином, переносить один з чотирьох технологічних потоків в певний момент циклу.

Практика показує, що присутність залишкових сполук у передавальних лініях може чинити негативний вплив на процес з псевдодвижущимся шаром. В US 3201491, US 5750820, US 5884777, US 6004518 і US 6149874 описана промивання лінії, використаного для доставки �ованного компонента. Така промивка дозволяє уникнути забруднення потоку екстракту компонентами рафіната від сировини, що залишається в цій лінії, коли ця лінія згодом використовується для відведення потоку екстракту з камери. В US 5912395 описана промивання лінії, тільки що використаної для видалення потоку рафіната, з метою уникнути забруднення сировини рафинатом, коли ця лінія використовується для доставки потоку сировини в камеру адсорбенту. У всіх цих посиланнях описується зворотна промивка таких ліній в камеру адсорбенту, що збільшує сепараційних навантаження всередині камери. В US 7208651 описано змивання з камери адсорбенту вмісту передавальної лінії, яка до цього використовувалася для видалення потоку рафіната, сумішшю подається сировини та/або речовиною, отводимим із зони адсорбції. Залишковий рафінат всередині передавальної лінії змивається, щоб приєднатися до потоку рафіната в якості сировини для колони рафіната. В US 6149874 описано промивання залишкового сировини із загальної секції розподільного трубопроводу текучого середовища в ускорительний контур.

В одному прикладі існуючої раніше системи використовувалося до трьох промивок для видалення залишкової текучого середовища, що залишається у передавальних лініях.димових газів потоку екстракту текучої середовищем із зони десорбції камери, розташованої безпосередньо нижче потоку десорбента, і направляла його через ротаційний клапан до передавальної лінії, тільки що використовувалася для введення потоку сировини. Оскільки обсяги передавальних лініях були однаковими, текуча середовище «екстракт плюс десорбент» витісняла залишкове сировину, яке до цього перебувало у передавальної лінії, в камеру адсорбенту безпосередньо над поточним положенням потоку сировини, щоб залишковий сировину могло бути розділене разом з потоком сировини всередині камери адсорбційного розділення, і щоб уникнути забруднення потоку екстракту залишковим сировиною, залишається у передавальної лінії, коли потік екстракту згодом зрушувався до передавальної лінії, до цього зайнятої потоком сировини. Крім того, залишковий екстракт з первинної промивання, використаний для витіснення сировини, залишався в передавальної лінії для подальшого відведення потоком екстракту, щоб збільшити вихід экстрактного продукту.

Приводиться в якості прикладу система іноді включала вторинну промивку. Вторинна промивка використовувала потік текучого середовища, зазвичай десорбента, що направляється через передатну лінію в камеру, безпосередньо нижче лінії екстракту. Вторинна під забруднювачів, включають рафінат, сировину та інші компоненти, які могли залишатися в передавальної лінії після первинної промивання, так що дані речовини не відводилися з передавальної лінії екстрактом. Оскільки дана передатна лінія була до цього промита десорбентом і екстрактом при первинній промиванні, вторинна промивка зазвичай використовувалася в практичних застосуваннях, що вимагають високої чистоти екстракту. Вторинна промивка буде витісняти речовина екстракту і десорбента, до цього знаходився в передавальної лінії, назад у камеру адсорбційного розділення. Вторинна промивка є необов'язковою промиванням, використовуваної для того, щоб задовольняти вимогам високої чистоти экстрактного продукту.

В деяких системах також використовувалася третинна промивка. Третинна промивка включала промивку передавальної лінії, до цього зайнятої отводимим потоком рафіната. Третинна промивка використовувалася для видалення залишкового рафіната з даної передавальної лінії для обмеження зворотного введення даного рафіната в камеру адсорбенту з іншими сировиною при подальшому надходженні потоку сировини до зазначеної передавальної лінії. Оскільки потік рафіната збіднений цільовим�назад у повітря камеру адсорбційного розділення, що в іншому випадку призвело б до підвищення вимог до поділу для видалення даного додаткового речовини рафіната. Третинна промивка здійснювалася промиванням передавальної лінії з камери адсорбційного розділення текучої середовищем з отвору камери, сусіднього з даної передавальної лінією.

Розкриття винаходу

У відповідності з різними підходами, пропонується спосіб поділу компонентів у потоці сировини з допомогою імітованого протитечійного адсорбційного розділення. Спосіб включає введення потоку сировини і потоку десорбента в два різних отвори з допомогою двох різних відповідних передавальних ліній у напрямку до багатошарової камері адсорбційного розділення. Потік сировини має щонайменше один переважно адсорбируемий компонент і щонайменше один непреимущественно адсорбируемий компонент. Багатошарова камера адсорбційного розділення має безліч шарів, які є послідовно з'єднаними з текучого середовища і містять задане число віддалених один від одного отворів з відповідними передавальними лініями, які перебувають з ними у повідомленні з текучої середовищі, для введення текучого середовища в камеру адсотока рафіната через два різних отвори з багатошарової камери адсорбційного розділення за допомогою двох різних відповідних передавальних ліній. Спосіб згідно даного підходу включає промивання проміжної передавальної лінії між першою проміжною передатної лінією і передатної лінією потоку екстракту з камери адсорбційного розділення, щоб видалити залишкову текуче середовище з проміжної передавальної лінії. Спосіб також включає напрямок залишкової текучого середовища, вимитої з проміжної передавальної лінії, рециркуляційне потік для введення зазначеної залишкової текучого середовища в камеру адсорбційного розділення. Таким чином може бути знижена кількість текучого середовища, необхідне у способі.

Згідно з одним підходом спосіб включає переміщення залишкової текучого середовища, вимитої з проміжної передавальної лінії, ділянка кубового продукту колони фракціонування рафіната для направлення в зазначений рециркуляційний потік. Згідно з іншим підходом спосіб включає переміщення залишкової текучого середовища, вимитої з проміжної передавальної лінії, ділянка кубового продукту колони фракціонування екстракту для направлення в зазначений рециркуляційний потік. У відповідності з цими підходами залишкова текуча середовище не нагрівається до температури на виході ку�пропонується спосіб поділу компонентів у потоці сировини, містить щонайменше один переважно адсорбируемий компонент і щонайменше один непреимущественно адсорбируемий компонент, за допомогою імітованого протитечійного адсорбційного розділення, який включає введення потоку сировини в отвір багатошарової камери адсорбенту, що містить безліч отворів з відповідними передавальними лініями, з допомогою передавальної лінії, що знаходиться в повідомленні з текучої середовищі з даними отвором. Спосіб також включає вимивання залишкового сировини з вказаної передавальної лінії в камеру адсорбційного розділення промивної текучої середовищем для заповнення передавального лінії зазначеної промивної текучої середовищем. Спосіб у відповідності з даним підходом додатково включає вимивання залишкової промивної текучого середовища в передавальної лінії з камери адсорбційного розділення текучої середовищем із зони очищення камери адсорбційного розділення, що примикає до отвору, для заповнення зазначеної передавальної лінії текучої середовищем зони очищення. Спосіб також включає відведення потоку екстракту з камери адсорбційного розділення по передавальної лінії, яка має більш високу концентрацію переважно адсорбиру�ніж потік сировини. Таким чином, передатна лінія заповнюється текучої середовищем зони очищення, що має подібний склад з потоком екстракту до відведення потоку екстракту через неї, щоб обмежити забруднення потоку екстракту непреимущественно адсорбируемим компонентом.

Короткий опис креслень

На фіг. 1 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 2 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 3 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 4 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 5 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 6 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення�оответствии з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 8 представлена композиційна схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 9 представлений вигляд у перспективі ротаційного клапана у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу.

На фіг. 10-12 представлені графіки, що ілюструють об'ємний витрата текучого середовища через передавальні лінії у відповідності з різними варіантами здійснення винаходу, і

На фіг. 13 представлена спрощена схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром попереднього рівня техніки.

Фахівцям буде зрозуміло, що елементи на фігурах проілюстровані для простоти і ясності й не обов'язково представлені у масштабі. Наприклад, розміри і/або відносне розташування деяких елементів на фігурах можуть бути перебільшеними щодо інших елементів, щоб допомогти поліпшити розуміння різних варіантів здійснення цього винаходу. Крім того, загальні, але широко поширені елементи, які корисні або необхідні в промислово доцільному варіанті здійснення, часто не показано, щоб полегшити подання цих різних варіантів здійснення н�певному порядку слідування, хоча фахівцям буде ясно, що таке обмеження стосовно послідовності не є фактично обов'язковим. Крім того, слід розуміти, що терміни і вирази, використані в цьому документі, мають звичайне технічне значення таких термінів і виразів, що розуміється фахівцями в даній області техніки з урахуванням викладеного вище, за винятком тих випадків, коли певні відмінні значення іншим чином сформульовані в цьому документі.

Докладний опис і кращі варіанти здійснення

Адсорбційне поділ використовується для вилучення безлічі вуглеводневих та інших хімічних продуктів. Описані процеси хімічного поділу, що використовують даний підхід, включають в себе поділ сумішей ароматичних сполук на специфічні ароматичні ізомери, відділення лінійних від нелінійних аліфатичних і олефінових вуглеводнів, виділення парафінів або ароматичних сполук з суміші, що містить ароматичні з'єднання і парафіни; виділення хіральних сполук для використання в фармацевтичних препаратах та хімічних речовин тонкого органічного синтезу; поділ кисневмісних соедин�единений включають розділення сумішей диалкилзамещенних моноциклических ароматичних сполук і диметилнафталинов. Основним промисловим застосуванням, знаходяться в центрі уваги попереднього рівня техніки і нижченаведеного опису цього винаходу, не обмежуючи його, є виділення пара-ксилолу та/або мета-ксилолу з сумішей ароматичних сполук C8з-за як правило високих вимог до чистоти цих продуктів. Такі ароматичні сполуки C8зазвичай виходять в ароматичних комплексах при каталітичному риформінгу нафти з подальшими стадіями екстракції і фракціонування, або при переалкилировании, або ізомеризації збагачених ароматичними сполуками потоків у таких комплексах; при цьому ароматичні сполуки C8зазвичай містять суміш ізомерів ксилолу і етилбензолу. Обробка ароматичних сполук C8використовує адсорбцію з псевдодвижущимся шаром, зазвичай має на меті виділення пара-ксилолу високої чистоти, або мета-ксилолу високої чистоти; при цьому висока чистота зазвичай визначається як щонайменше 99,5% мас. цільового продукту і переважно щонайменше 99,7% мас. Слід розуміти, що хоча нижченаведене докладний опис фокусується на виділення пара-ксилолу високої чистоти з змішаного потоку ксилолів та етил�тримає два або більше компонента. Використовується в цьому документі термін «переважно адсорбируемий компонент» відноситься до компонента або компонентів потоку сировини, які переважно адсорбуються, ніж один або кілька непреимущественно адсорбованих компонентів потоку сировини.

Винахід зазвичай застосовується спосіб адсорбційного розділення, який імітує противоточного рух адсорбенту і навколишнього рідини, як описано вище, але також може бути здійснено в способі з безперервним паралельним потоком, як описано в US 4402832 і US 4478721. Функції і властивості адсорбентів і десорбентов в хроматографічному розділенні рідких компонентів добре відомі, і можна привести посилання на US 4642397, включений в даний документ для додаткового опису цих основних принципів адсорбції. Протиточні системи з рухомими або з псевдодвижущимся шаром набагато більш ефективні для таких процесів поділу, ніж системи з нерухомим шаром, оскільки процеси адсорбції і десорбції відбуваються безперервно з безперервним потоком сировини і безперервним отриманням екстракту і рафіната. Повне пояснення процесів з псевдодвижущимся шаром дається в розділі «Адсорбційне поділ» Енциклопедії �иальная схема способу адсорбції з псевдодвижущимся шаром у відповідності з одним аспектом. У способі відбувається послідовне контактування потоку 5 сировини з адсорбентом, що містяться в ємностях, і потоком 10 десорбента для поділу потоку 15 екстракту і потоку 20 рафіната. В системі протитечійного псевдодвижущегося шару послідовне зміщення безлічі точок доступу або отворів 25 сировини і продукту вниз камери 100 і 105 адсорбенту імітує висхідний рух адсорбенту, що міститься в камері. Адсорбент в способі адсорбції з псевдодвижущимся шаром міститься в безлічі шарів в одному або декількох ємностях або камерах; дві послідовно з'єднані камери 100 і 105 показані на фіг. 1, хоча може використовуватися єдина камера 902, як показано на фіг. 13, або інша кількість послідовно з'єднаних камер. Кожна ємність 100 і 105 містить безліч шарів адсорбенту у робочих просторах. Кожна з ємностей має кілька отворів 25 по числу шарів адсорбенту, і положення потоку 5 сировини, потоку 10 десорбента, потоку 15 екстракту і потоку 20 рафіната зсуваються вздовж отворів 25 для імітації руху шару адсорбенту. Циркулює рідина, що містить десорбент, екстракт і рафінат, що циркулює через камери за допомогою насосів 110 і 115 відповідно. Системи регулиѶними для цього винаходу. Ротаційний клапан 300 дискового типу, описаний, наприклад, у US 3040777 і US 3422848, здійснює зрушення зазначених потоків вздовж камери адсорбенту для імітації протитоку. Хоча ротаційний дисковий клапан 300 описаний в цьому документі, інші системи та пристрої для зрушування потоків вздовж камери адсорбенту також розглядаються в даному документі, у тому числі системи, що використовують безліч клапанів для регулювання течії потоків, спрямованих в і з камери 100 і/або 105 адсорбенту, як, наприклад, описано в US 6149874.

Звернемося до фіг. 9, на якій зображена спрощена поширена схема прикладу ротаційного клапана 300 для використання в системі і спосіб адсорбційного розділення. Базова пластина 474 включає в себе ряд отворів 476. Число отворів 476 дорівнює загальній кількості передавальних ліній до камери (камери). Базова пластина 474 також включає в себе кілька доріжок 478. Число доріжок 478 дорівнює загальному числу ліній вводу, виводу та промивання установки адсорбційного розділення (не показано на фіг. 9). Кожна із загального числа ліній вводу, виводу та промивання знаходиться в повідомленні з текучої середовищі з призначеної для неї доріжкою 478. Сполучні лінії 470 призводять задану доріжку 478 у повідом�есорбента, загальне число висновків включає висновок екстракту і висновок рафіната, і лінії промивання включають від одного до чотирьох ліній промивки. При обертанні ротора 480, як показано, кожна доріжка 478 наводиться у повідомлення за текучого середовища з наступним послідовним отвором 476 з допомогою сполучної лінії 470. Також передбачена непроникна пластина 472.

Різні потоки, які беруть участь в адсорбції з псевдодвижущимся шаром, як показано на фігурах і описано нижче у зв'язку з різними аспектами винаходу, описаними в даному документі, можуть бути охарактеризовані наступним чином. «Потік сировини» являє собою суміш, що містить один або кілька компонентів екстракту або переважно адсорбованих компонентів, і один або декілька компонентів рафіната або непреимущественно адсорбованих компонентів, які слід розділити в ході процесу. «Потік екстракту» містить компонент екстракту, зазвичай цільовий продукт, який селективно або переважно адсорбується адсорбентом. «Потік рафіната» містить один або кілька компонентів рафіната, які є менш селективно адсорбируемими або непреимущественно адсорбируемими. «Десорбент» відноситься до речовини, Ѿтделимо як від екстракту, так і від рафіната, наприклад, з допомогою дистиляції.

Потік 15 екстракту і потік 20 рафіната, показані на схемах, містять десорбент в концентраціях щодо відповідного продукту даного способу від 0% до 100%. Як правило, десорбент відокремлюється від компонентів рафіната і екстракту звичайним фракціонуванням, відповідно, в колоні 150 рафіната і колоні 175 екстракту, як показано на фіг. 1, і рециркулює в потік 10' з допомогою насоса 160 кубового продукту колони рафіната і насоса 185 кубового продукту колони екстракту для повернення в процес. На фіг. 1 десорбент показаний у вигляді кубового продукту з відповідної колони, маючи на увазі, що десорбент важче екстракту або рафіната; однак різні промислові установки для поділу ароматичних сполук C8використовують або легкі або важкі десорбенти, і, таким чином, в деяких випадках практичного застосування десорбент може бути виділена в іншому розташуванні уздовж колон 150 і 175 фракціонування. Рафинатний продукт 170 і экстрактний продукт 195 в способі виділяються з потоку рафіната і потоку екстракту у відповідних колонах 150 і 175; экстрактний продукт 195 в результаті поділу ароматичних соединенийт собою в основному неадсорбированние ароматичні сполуки C8і етилбензол.

Рідкі потоки, наприклад, потоки сировини 5, десорбента 10, рафіната 20 і екстракту 15, входять і виходять з камер 100 і 105 адсорбенту через активні точки доступу рідини або отвори 25, по суті поділяють камеру 100 і 105 адсорбенту на окремі зони, які переміщуються, у міру того як зрушуються потоки вздовж отворів 25. Слід зазначити, що в той час як більша частина описаного в цьому документі ставиться до фіг. 1 і розташування потоків на фіг. 1, фіг. 1 ілюструє тільки поточне місце розташування потоків на одному щаблі або миттєвий знімок процесу, тоді як потоки зазвичай зсуваються вниз на різних щаблях циклу. По мірі того, як потоки зсуваються вниз, склад текучого середовища і відповідні зони зсуваються вниз разом з ними. В одному підході розташування потоків щодо точок доступу або отворів 25 камер 100 і 105 адсорбційного розділення залишається як правило постійним по відношенню один до одного, оскільки вони синхронно рухаються вниз вздовж отворів 25. В одному прикладі кожен з потоків просувається на один отвір 25 вниз протягом кожної щаблі, і кожен потік займає кожне отвір 25 один раз протягом повного циклу. У соответствио клапана 300, і підтримуються біля певного отвору 25 або ступені протягом заданої тривалості ступені. В одному підході існує від 4 до 100 отворів 25, в іншому підході - від 12 до 48 отворів, і в ще одному підході - від 20 до 30 отворів, і рівне число відповідних передавальних ліній. В одному прикладі камера або камери 100 і 105 адсорбційного розділення включають в себе 24 отвори, і кожен потік зсувається до кожного з 24 отворів 25 протягом повного циклу, так що кожен потік займає кожне отвір 25 і відповідну передатну лінію протягом циклу. В даному прикладі цикл може складати від 20 до 40 хвилин в одному підході від 22 до 35 хвилин в іншому підході. В одному підході тривалість ступені становить від 30 секунд до 2 хвилин. В іншому підході тривалість ступені становить від 45 секунд до 1 хвилини 30 секунд. У ще одному підході тривалість ступені становить від 50 секунд до 1 хвилини 15 секунд. Прикладом типового тривалості інтервалу ступені може бути 1 хвилина.

З урахуванням цього, на фіг. 8 проілюстрований миттєвий знімок композиційного профілю текучого середовища всередині камери адсорбційного розділення (на фіг. 8 для простоти показана єдина камера 100 аЗона 50 адсорбції розташована між вхідним потоком 5 сировини і виходять потоком 20 рафіната. У даній зоні потік 5 сировини контактує з адсорбентом, компонент екстракту адсорбується, і потік 20 рафіната відводиться. Як проілюстровано на фігурі, потік 20 рафіната може відводитися місцеположення, де композиція містить текуче середовище 454 рафіната і невелика кількість (якщо є) текучого середовища 450 екстракту. Безпосередньо вище по потоку текучого середовища знаходиться зона 55 очищення, що представляє собою адсорбент між вихідним потоком 15 екстракту і вхідним потоком 5 сировини. В зоні 55 очищення компонент рафіната витісняється з неселективного об'єму пор адсорбенту і десорбується з обсягу пір або з поверхні адсорбенту, прямуючи в цю зону при проходженні частини потоку речовини екстракту, який покидає зону 60 десорбції. Зона 60 десорбції, розташована вище по потоку від зони 55 очищення, визначається як адсорбент між потоком 10 десорбента і потоком 15 екстракту. Десорбент, вступник в дану зону, витісняє компонент екстракту, який був адсорбований в результаті попереднього контактування з сировиною в зоні 50 адсорбції. Потік 15 екстракту може відводитися в розташування камери 100, що містить текуче середовище 450 екстракту і невелика кількість (якщо є) текучо�свячує забруднення екстракту, оскільки частина потоку десорбента входить в буферну зону, щоб витіснити речовина рафіната, присутнє в цій зоні, назад у зону 50 адсорбції. Буферна зона 65 містить досить адсорбенту для запобігання надходження компонентів рафіната в зону 60 десорбції і забруднення потоку 15 екстракту.

Кожна з зон, описаних вище, зазвичай складається з безлічі відсіків або «шарів», як описано в US 2985589. Положення різних описаних потоків структурно відокремлені один від одного горизонтальній сіткою для збору/розподілу рідини. Кожна сітка з'єднана з передатною лінією, що визначає точку передачі, в якій технологічні потоки входять і виходять з камери адсорбенту. Дана конфігурація полегшує розподіл текучих середовищ всередині камери шляхом усунення наскрізних потоків та інших порушень, запобігає конвективне зворотне перемішування текучого середовища в напрямку, протилежному напрямку первинного потоку текучого середовища, і запобігає переміщенню адсорбенту через камеру. Кожна з зон, описаних вище, зазвичай містить від 2 до 10, частіше від 3 до 8 шарів. Типова адсорбційна установка з псевдодвижущимся шаром містить 24 шару адсорбенту.

На фіг. 1 можна легкного потоку всередину або назовні з камери адсорбенту, залишається бездіяльною в кінці ступені, вона буде заповнена сполуками, що утворюють даний потік, поки ці з'єднання не будуть видалені з лінії наступним потоком. У зв'язку з цим, слід зазначити, що тільки активні передавальні лінії, тобто ті лінії, які зараз забезпечують проходження по ним потоку текучого середовища, проілюстровані на фіг. 1, хоча проміжні передавальні лінії знаходяться у кожного з отворів 25 вздовж камер 100 і 105, щоб забезпечувати проходження текучого середовища після зрушування потоків текучого середовища до наступним отворів 25. Залишкова текуча середовище або з'єднання, що залишилися в неиспользующейся в даний момент передавальної лінії після того, як потік зрушився до подальшої передавальної лінії, будуть внаслідок цього або відводитися з процесу у вигляді початкової частини технологічного потоку, що видаляється з процесу, або повертатися в камеру адсорбенту, коли передавальна лінія направляє потік в камеру адсорбенту. На фіг. 13 проілюстрована система попереднього рівня техніки, причому невикористовувані передавальні лінії показані пунктирними лініями, а передавальні лінії, зараз зайняті потоком, наприклад потоком 920, показано сплано вище, присутність залишкової текучого середовища в передавальних лініях може чинити негативний вплив на експлуатаційні характеристики способу адсорбційного розділення з псевдодвижущимся шаром. Наприклад, залишковий рафінат у передавальної лінії, яка до цього використовувалася для видалення потоку 20 рафіната з камери адсорбенту, може бути змитий в камеру адсорбенту 105 потоком 5 сировини, коли він зрушить до цієї передавальної лінії на наступній ступені. Аналогічним чином, залишкове сировину в передавальної лінії, яка до цього використовувалася для подачі потоку 5 сировини в камеру адсорбенту, може бути вилучено з цієї передавальної лінії потоком 15 екстракту, коли він зрушить до цієї передавальної лінії на наступній ступені. Аналогічним чином, залишковий екстракт у передавальної лінії, яка до цього використовувалася для видалення потоку екстракту з камери адсорбенту, може бути змитий назад у камеру 100 адсорбенту потоком 10 десорбента, коли він згодом надійде до цієї передавальної лінії.

Згідно з одним аспектом первинна промивка способу і системи включає в себе первинну входить промивку 30, яка змиває залишкове сировину всередині передавальної лінії, до цього зайнятості промивка 30 може бути спрямована переважно в передатну лінію зони 55 очищення біля передавальної лінії, в даний момент зайнята потоком 5 сировини, для введення залишкового сировини в камеру 105 адсорбційного розділення біля потоку 5 сировини, щоб залишковий сировину могло бути там розділене. В одному прикладі первинна входить промивка 30 може бути спрямована в передатну лінію зони 55 очищення, що знаходиться в межах двох передавальних ліній від потоку 5 сировини, і більш переважно в передатну лінію, сусідню з потоком 5 сировини, як показано на фіг. 1. В одному підході первинна входить промивка 30 використовує промивальну текуче середовище, що включає в себе головним чином переважно адсорбируемий компонент, десорбент та/або інертні компоненти. Іншими словами, промивна текуча середовище переважно включає в себе невелику кількість (якщо є) непреимущественно адсорбується компонента сировини, щоб обмежити забруднення потоку 15 екстракту, коли потік екстракту буде надходити в зазначену передатну лінію під час наступної щаблі.

Первинна промивка способу і системи може включати в себе первинну виходить промивку 35 для вимивання залишкової текучого середовища екстракту з передавальної лінії, до цього зайнятої потоком екстракту, назовні з камери адсорбенту. Текучий� лінію первинної вхідної промивання 30 в якості промивної текучого середовища та використовується для змивання залишкового сировини з передавальної лінії, до цього зайнятої потоком сировини, в зону очищення камери 105 адсорбційного розділення, як описано раніше. В одному підході первинна виходить промивка 35 використовує текуче середовище із зони 60 десорбції камери 100 для промивання передавальної лінії, яка включає в основному десорбент. Таким чином, після того, як первинна виходить промивка 35 змиває залишкову текуче середовище екстракту всередині передавальної лінії, до цього зайнятої потоком 15 екстракту, у передавальної лінії залишається дуже невелика кількість текучого середовища екстракту. Переважно шляхом об'єднання первинної виходить промивання 35 з первинної вхідної промиванням 30, залишкова текуча середовище в передавальних лініях може використовуватися для промивання інших передавальних ліній, зменшуючи загальну кількість текучого середовища, необхідне процесу, підвищуючи вихід процесу з допомогою захоплення цих текучих середовищ, одночасно досягаючи цілей промивання передавальних ліній, описаних раніше. На додаток до цього, об'єднання в пари первинних промивок забезпечує промивальну текуче середовище для первинної вхідної промивання 30, яка включає в себе в основному десорбент і переважно адсорбируемий компонент із залишкової текучого середовища �0, яка містить дуже невелика кількість непреимущественно адсорбується компонента. В одному прикладі промивна текуча середовище для первинної вхідної промивання 30 містить більше 99% мас. десорбента і переважно адсорбується компонента. В іншому прикладі промивна текуча середовище містить менше 0,005% мас. непреимущественно адсорбується компонента (компонентів).

Згідно з одним підходом вторинна промивка 40 використовується для вимивання залишкової текучого середовища з передавальної лінії, яка згодом буде зайнята потоком 15 екстракту, для видалення забруднювачів з передавальної лінії. Вторинна промивка 40 переважно забезпечує підвищену чистоту потоку екстракту за рахунок видалення забруднювачів з передавальної лінії перед тим, як зазначена передатна лінія використовується для відведення по ній потоку 15 екстракту. Існували раніше системи використовували промивку десорбентом в передатну лінію у напрямку до камери адсорбційного розділення для змивання вмісту передавальної лінії, яка буде згодом використовуватися для відведення потоку екстракту. Дану промивку направляли передавальної лінії до камери адсорбційного разделторичная промивка існуючих раніше систем, описаних вище, призводила до виникнення підвищених експлуатаційних або енергетичних витрат. Зокрема, оскільки вторинна промивка 40 використовує десорбент для змивання залишкової текучого середовища переважно адсорбується компонента/десорбента з передавальної лінії в камеру адсорбційного розділення, дана передатна лінія містить майже виключно десорбент після вторинної промивки. Залишковий десорбент всередині даної передавальної лінії згодом відводиться у вигляді початкової хвилі текучого середовища з допомогою потоку екстракту перед видаленням екстракту. Потік екстракту, що включає в себе дану хвилю залишкового десорбента, направляється в колону 175 фракціонування екстракту, де він відділяється у вигляді кубового продукту і рециркулює разом з рециркуляційним потоком десорбента в першу камеру 100. Однак, щоб увійти в колону 175, хвиля залишкового десорбента у передавальної лінії на початку видалення екстракту також повинна бути нагріта до введення в колону 175 фракціонування екстракту. Наприклад, коли пара-ксилол відокремлюється від потоку сировини змішаних ксилолів, десорбент, що виділяється з потоком екстракту, нагрівають від 150°С до 300°С, що призводить до підвищеного раѶит дуже невелика кількість (якщо є) цільового экстрактного продукту, необхідно істотне споживання енергії для підвищення температури до температури на виході кубового продукту колони фракціонування екстракту, одночасно не забезпечує переваги з точки зору підвищеного виходу экстрактного продукту.

Для того щоб уникнути даних підвищених експлуатаційних та енергетичних витрат, відповідно до одним аспектом вторинна промивка 40 вимиває залишкову текуче середовище з передавальної лінії 45 назовні з камери 100 адсорбційного розділення, на противагу існуючим системам, щоб залишковий десорбент не накопичувався всередині передавальної лінії 45. Слід зазначити, що передатна лінія 45 використовується для вторинної промивання 40 в ступені, проілюстрованою на фіг. 1, однак під час попередніх або наступних ступенів вторинна промивка 40 може зміщуватися разом з потоками і використовуватися для видалення залишкової текучого середовища з інших передавальних ліній. В. зокрема, замість того, щоб використовувати потік десорбента для вимивання залишкової текучого середовища з передавальної лінії 45, яка може містити головним чином переважно адсорбируемий компонент і десорбент, що залишаються у передавальної лінії передавальної лінії, відповідного даної передавальної лінії, для вимивання залишкової текучого середовища назовні від камери 100 адсорбенту. Потік вторинної промивання може потім направлятися на подальшу обробку. В одному підході вторинна промивка направляється по лінії 40' в лінію 10' рециркуляції текучого середовища. Лінія 10' рециркуляції текучого середовища може містити головним чином десорбент, який відділений за допомогою колон 150 і 175 фракціонування і реціркулірованних назад до камери 100 адсорбційного розділення, де він повторно використовується в процесі. В одному підході потік вторинної промивання направляється по лінії 40' до ділянки 155 кубового продукту колони 150 фракціонування рафіната, де він об'єднується з десорбентом, відокремленим колоною 150 фракціонування рафіната, і направляється в лінію 10' рециркуляції текучого середовища з допомогою насоса 160 кубового продукту колони рафіната. В іншому підході потік вторинної промивання направляється по лінії 40' до ділянки 180 кубового продукту колони 175 фракціонування екстракту, де він об'єднується з десорбентом, відокремленим колоною 175 фракціонування екстракту, і направляється в лінію 10' рециркуляції текучого середовища з допомогою насоса 185 кубового продукту колони екстрак�т згодом відведена з передавальної лінії 45, залишкова текуча середовище, що залишається в лінії шару після модифікованої вторинної промивання 40, буде вигідним чином аналогічна за складом цільовим складом екстракту. У зв'язку з цим, в одному прикладі передатна лінія 45 промивається вторинної промиванням 40 в межах двох передавальних ліній або отворів від передавальної лінії, зараз зайнята лінією 15 екстракту, і більш переважно в межах однієї передавальної лінії або отвори від передавальної лінії, в даний момент зайнята лінією 15 екстракту, оскільки текуча середовище зони очищення, що примикає до отворів біля передавальної лінії екстракту, буде мати склад найбільшою мірою схожий з потоком 15 екстракту. В одному прикладі текуча середовище зони очищення містить більше 99% десорбента і переважно адсорбується компонента. В іншому прикладі текуча середовище зони очищення містить менше 0,005% непреимущественно адсорбується компонента (компонентів). Крім того, коли первинна входить промивка 30 використовується для змивання залишкового сировини, як описано раніше, вторинна промивка 40 згідно з одним підходом знаходиться між передавальної лінією, зараз зайнята потоком 15 екстракту, і передаточнообразом заповнена залишкової текучої середовищем первинної вхідної промивання 30, а не потоком 5 сировини. Такий підхід вигідно знижує ступінь забруднення потоку 15 екстракту залишковим сировиною.

Крім того, в одному підході, текуча середовище в передавальної лінії 45, яка буде згодом відведена з потоком 15 екстракту, буде спрямована в колону 175 фракціонування екстракту для поділу допомогою дистиляції. Залишкова текуча середовище в передавальної лінії 45, яка спрямована з потоком екстракту в колону 175 фракціонування екстракту, нагрівається в колоні 175 фракціонування екстракту. Оскільки дана залишкова текуча середовище схожа за складом з потоком 15 екстракту, фракціонування даної текучого середовища призведе до підвищеного отримання цільового экстрактного продукту 195. Таким чином, на відміну від відомих систем, текуча середовище, що залишається в передавальної лінії 45 від вторинної промивання 40, яка згодом відводиться з потоком 15 екстракту і направляється в колону 175 фракціонування екстракту, не призведе до непотрібного збільшеному експлуатаційним витратам, оскільки дистиляція цієї текучого середовища призведе до додаткового виходу цільового экстрактного продукту 195, а не головним чином десорбента.

Згідно з іншим аспектом, проиллюс� раніше. При такому підході потік 15 екстракту відводиться разом з залишкової текучої середовищем, залишається у передавальної лінії, так що потік екстракту вимиває залишкову текуче середовище з передавальної лінії. Початкова пробка потоку екстракту, що включає в себе принаймні частина залишкової текучого середовища, направляється по передавальної лінії до першого цільовим положення. Наступна частина потоку екстракту потім прямує по передавальної лінії до другого цільовим положення. Щонайменше частина залишкової текучого середовища всередині передавальної лінії направляється в перше цільове положення. В одному прикладі щонайменше 90% залишкової текучого середовища направляється в перше цільове положення. В іншому прикладі щонайменше 95% залишкової текучого середовища направляється в перше цільове положення. В одному підході, друге цільове положення являє собою введення 190 колони 175 фракціонування екстракту. Перше цільове положення може бути рециркуляційної лінією 10' для рециркулирования потоку екстракту та частині залишкової текучого середовища в камеру 100 адсорбційного розділення.

Як показано на фіг. 2, первинна входить промивка 30 може використовуватися для змивання залишкової текучого середовища сировини,описано раніше, для обмеження відведення залишкової текучого середовища сировини з потоком екстракту в якості залишкової текучого середовища в передавальної лінії, коли потік 15 екстракту надходить на передавальну лінію на наступній ступені. Промивна текуча середовище переважно містить головним чином десорбент та/або переважно адсорбируемий компонент і включає в себе дуже невелика кількість непреимущественно адсорбується компонента, так що залишкова текуча середовище, що залишається в передавальної лінії після первинної вхідної промивання 30, містить дуже невелика кількість непреимущественно адсорбується компонента. В одному підході промивна текуча середовище містить менше 1% непреимущественно адсорбується компонента, і в іншому прикладі містить менше 0,005% непреимущественно адсорбується компонента. Як описано раніше, залишковий екстракт, який залишається в передавальної лінії, до цього зайнятої потоком 15 екстракту, може бути вимитий з вказаної передавальної лінії з допомогою первинної виходить промивання 35, і залишкова текуча середовище екстракту може бути спрямована в передатну лінію первинної вхідної промивання 30, щоб використовуватися в якості промивної текучого середовища для первичнй промивання 35 при відведенні текучого середовища із зони 60 десорбції, примикає до отвору 25, що знаходиться в повідомленні з передатною лінією первинної виходить промивання 35. У зв'язку з цим, залишкова текуча середовище всередині зазначеної передавальної лінії, коли потік 15 екстракту зрушиться до неї, може містити головним чином залишковий екстракт і промивально текуче середовище, відведену із зони 60 десорбції за допомогою первинної виходить промивання 35, наприклад, залишковий екстракт і десорбент.

Звертаючись до додаткових подробиць на фіг. 2, у відповідності з даним підходом, потік 15 екстракту відводиться по передавальної лінії, що містить залишкову текуче середовище, так що початкова пробка потоку екстракту буде включати залишкову текуче середовище, яка залишалася в передавальної лінії до надходження потоку 15 екстракту. Як згадувалося раніше, ця початкова пробка потоку екстракту може бути спрямована в рециркуляційну лінію 10' для зворотного рециркуляції в камеру 100 адсорбційного розділення. У зв'язку з цим, початкова пробка потоку екстракту може бути спрямована в ділянку 155 кубового продукту колони фракціонування рафіната. В ділянці 155 кубового продукту колони фракціонування рафіната зазначена пробка текучого середовища об'єднується з текучою з�му десорбент, відокремлений в колоні 150 фракціонування рафіната. Насос 160 кубового продукту колони рафіната може використовуватися для направлення даної пробки текучого середовища і десорбента назад у камеру 100 адсорбційного розділення по рециркуляційної лінії 10'. В якості альтернативи, початкова пробка потоку екстракту може бути спрямована в ділянку 180 кубового продукту колони фракціонування екстракту. В ділянці 180 кубового продукту колони фракціонування екстракту зазначена пробка текучого середовища об'єднується з текучою середовищем, що виходить з куба колони 175 фракціонування екстракту, яка в одному прикладі містить головним чином десорбент, відокремлений в колоні 175 фракціонування екстракту. Насос 185 кубового продукту колони фракціонування екстракту може використовуватися для направлення даної пробки текучого середовища і десорбента назад у камеру 100 адсорбційного розділення по рециркуляційної лінії 10'.

Таким чином, принаймні частина залишкової текучого середовища, відведеної з потоком 15 екстракту, не направляється до введення 190 колони фракціонування екстракту. Оскільки залишкова текуча середовище в передавальної лінії від первинної промивання 30 буде містити більш високий пр75 фракціонування екстракту. Оскільки текуча середовище, що входить до введення 190 колони фракціонування екстракту, нагрівається, якщо надлишок десорбента в залишковій текучого середовища вводиться в колону 175 фракціонування екстракту, він буде нагріватися до температури на виході кубового продукту без забезпечення додаткового виходу экстрактного продукту, і тим самим викличе підвищений витрата енергії. Тим самим, за рахунок відведення початкової пробки текучого середовища таким чином, щоб надлишок десорбента не вводився в колону 175 фракціонування екстракту, енергоспоживання системи знижується.

Згідно з одним аспектом потік 15 екстракту відводиться з камери 100 адсорбційного розділення і направляється за передавальної лінії 15'. В одному підході ротаційний клапан 300 виконаний таким чином, що потік 15 екстракту відводиться по передавальної лінії і направляється в ротаційний клапан, де він з'єднується з одиночної передатної лінією 15' екстракту, як показано на фіг. 2, хоча в цьому документі передбачаються й інші конфігурації, що включають забезпечення спеціальної передавальної лінії 15' екстракту для кожної передавальної лінії камер 100 і 105 адсорбційного розділення. Передатна лінія 15' може включати одну Етракта. Передатна лінія 15' може включати іншу лінію 210 ділянки кубового продукту, що знаходиться в повідомленні з ділянкою 180 кубового продукту колони екстракту та/або ділянкою 155 кубового продукту колони рафіната. Клапан 215 може бути передбачений для перемикання потоку 15 екстракту між впускний лінією 205 колони екстракту і лінією 210 ділянки кубового продукту колони екстракту. Таким чином, спосіб включає в себе перемикання клапана 215 в перше положення для направлення початкової частини потоку 15 екстракту, що включає щонайменше частина залишкової текучого середовища, по лінії 210 ділянки кубового продукту колони екстракту до одного з ділянки 180 кубового продукту колони екстракту і ділянки 155 кубового продукту колони рафіната. В даному прикладі спосіб включає перемикання клапана 215 в друге положення для направлення потоку екстракту 15 по впускний лінії 205 колони екстракту і до введення 190 колони фракціонування екстракту для поділу в ній потоку 15 екстракту.

Згідно з одним аспектом, потік екстракту, що містить щонайменше частина залишкової текучого середовища, змитого з передавальної лінії потоком екстракту, направляється в перше цільове положення, наприклад, у ділянку 180 заданого часу або заданої тривалості ступені (коли потік екстракту займає поточну передатну лінію). Потік екстракту потім направляється в друге цільове положення, наприклад, до введення колони 175 фракціонування екстракту, протягом другого заданого часу або заданої тривалості ступені. Перше заданий час може бути обрана, виходячи з витрат потоку екстракту для вимивання заздалегідь певної кількості залишкової текучого середовища в передавальної лінії по друге цільове положення, або заздалегідь певної кількості текучого середовища в друге цільове положення. В одному прикладі перше заданий час може бути достатнім для направлення об'єму рідини від 50 до 250% від обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи, і в іншому прикладі від 80% до 150% від обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи, в перше цільове положення. В одному підході друге заданий час може бути заключною частиною тривалості ступені, так що потік 15 екстракту направляється до введення 190 колони екстракту протягом решти тривалості ступені для поділу потоку 15 екстракту в колоні 175 фракціонування екстракту. Заздалегідь певний час також може бути обрано для направлення всієї або щонайменше частині залишкової текучого середовища в передаточ� екстракту для забезпечення економії енергії. Аналогічно, перший заздалегідь певний обсяг потоку екстракту може бути направлений у перше цільове положення, і другий заздалегідь певний обсяг потоку екстракту може бути спрямований на друге цільове положення. Перший заздалегідь визначений обсяг може бути таким же, як описаний вище для першого заданого періоду часу. Другий заздалегідь визначений обсяг може бути залишилися об'ємом потоку екстракту, відведеним з передавальної лінії протягом тривалості ступені. В одному прикладі перше заданий час становить від 10% до 90% тривалості ступені. Друге заданий час у даному прикладі становить від 10% до 90% тривалості ступені. В іншому прикладі перше заданий час складає від 20% до 40% тривалості ступені. Друге заданий час в цьому іншому прикладі становить від 60% до 80% тривалості щаблі.

В іншому підході, спосіб включає контролювання складу потоку екстракту, що включає будь-яку залишкову текуче середовище, для визначення кількості або процентного вмісту компонента в складі. Наприклад, зазначений компонент може бути одним з переважно адсорбується компоненту, компоненту десорбента або непреимущественно адсорбируемЂочной текучого середовища в перше цільове положення, коли склад містить зазначений компонент при першому заздалегідь визначеному рівні, і напрям потоку 15 екстракту в друге цільове положення, коли склад містить зазначений компонент при другому заздалегідь визначеному рівні. Наприклад, спосіб може включати контроль складу потоку 15 екстракту для визначення кількості десорбента, присутнього в потоці. У відповідності з даним прикладом спосіб може включати напрямок потоку екстракту в перше цільове положення, коли кількість десорбента перевищує пороговий рівень, і напрям потоку екстракту в друге цільове положення, коли кількість десорбента нижче порогового рівня. Таким чином, кількість десорбента, що направляється до введення 190 колони фракціонування екстракту, може бути знижений.

Вигідним чином, згідно з цим підходом, вторинна промивка 40 існуючих раніше систем може не проводитися. Таким чином, у способі може використовуватися на одну активну передатну лінію менше. Наприклад, у способі може використовуватися лише шість чи сім передавальних ліній, а не сім або вісім передавальних ліній, що було необхідно в існуючих системах. В одному підході в способі може використовуват�ната, сировини і потоків десорбента, і також для первинної виходить промивання 35, первинної вхідної промивання 30, і необов'язково третинної промивання 46. Даний підхід переважно дозволяє переобладнати існуючі системи адсорбційного розділення з ротаційними клапанами з шістьма і сімома доріжками для використання винаходу у відповідності з даним підходом.

Звернемося тепер до фіг. 3, на якій проілюстрована система і спосіб адсорбційного розділення згідно з іншим аспектом. Згідно даного аспекту потік 20 рафіната може бути відведений з передавальної лінії під час ступені, як описано раніше. При такому підході потік 20 рафіната відводиться разом з залишкової текучої середовищем, що залишилася в передавальної лінії потоку рафіната, так що потік 20 рафіната вимиває залишкову текуче середовище з передавальної лінії. Даний аспект аналогічний аспекту, описаного вище і проиллюстрированному на фіг. 2, в тому, що початкова пробка потоку рафіната направляється в перше цільове положення. Наступна частина потоку рафіната потім направляється в друге цільове положення. Щонайменше частина залишкової текучого середовища всередині передавальної лінії направляється в перше цільове положеЃгом прикладі щонайменше 95% залишкової текучого середовища направляється в перше цільове положення. В одному аспекті друге цільове положення являє собою введення 165 колони 150 фракціонування рафіната. Перше цільове положення може бути рециркуляційної лінією 10' для рециркулирования потоку рафіната і частині залишкової текучого середовища в камеру 100 адсорбційного розділення. У зв'язку з цим, за рахунок рециркуляції частини зазначеної текучого середовища назад в камеру 100 адсорбційного розділення, дана кількість текучого середовища не обробляється колоною 150 фракціонування рафіната.

Як показано на фіг. 3, в одному підході передатна лінія, займана потоком 20 рафіната, до цього була зайнята потоком 10 десорбента. У зв'язку з цим, передатна лінія може містити головним чином залишкову текуче середовище десорбента, коли потік рафіната надходить до зазначеної передавальної лінії на наступній ступені.

Звертаючись до додаткових подробиць на фіг. 3, у відповідності з даним аспектом, потік 20 рафіната відводиться по передавальної лінії, що містить залишкову текуче середовище, так що початкова пробка потоку рафіната буде включати залишкову текуче середовище, яка залишалася в передавальної лінії до надходження потоку 20 рафіната. Як згадувалося раніше, ця початкова пробка потоку рого поділу. У зв'язку з цим, аналогічно описаному раніше підходу стосовно фіг. 2, початкова пробка потоку 20 рафіната може бути спрямована в ділянку 155 кубового продукту колони фракціонування рафіната. В ділянці 155 кубового продукту колони фракціонування рафіната зазначена пробка текучого середовища об'єднується з текучою середовищем, що виходить з куба колони 150 фракціонування рафіната, яка в одному прикладі містить головним чином десорбент, відокремлений в колоні 150 фракціонування рафіната. Насос 160 кубового продукту колони рафіната може використовуватися для направлення даної пробки текучого середовища і десорбента назад у камеру 100 адсорбційного розділення по рециркуляційної лінії 10'. В якості альтернативи, початкова пробка потоку 20 рафіната може бути спрямована в ділянку 180 кубового продукту колони фракціонування екстракту. В ділянці 180 кубового продукту колони фракціонування екстракту пробка текучого середовища об'єднується з текучою рідиною, що виходить з куба колони 175 фракціонування екстракту, яка в одному прикладі містить головним чином десорбент, відокремлений в колоні 175 фракціонування екстракту. Аналогічним чином, насос 185 кубового продукту колони экстрбционного поділу за рециркуляційної лінії 10'.

Таким чином, принаймні частина залишкової текучого середовища, відведеної з потоком 20 рафіната, не направляється до введення 165 колони фракціонування рафіната. Оскільки залишкова текуча середовище в передавальної лінії буде містити більш високий відсоток десорбента, ніж рідка середовище потоку рафіната, цей надлишок десорбента вигідним чином не направляють і не відокремлюють у колоні 150 фракціонування рафіната. Оскільки текуча середовище, що входить до введення 165 колони фракціонування рафіната, нагрівається в колоні, якщо надлишок десорбента в залишковій текучого середовища вводиться в колону 150 фракціонування рафіната, він буде нагріватися без забезпечення додаткового виходу экстрактного продукту, і тим самим викличе збільшений витрата енергії. Таким чином, енергоспоживання системи зменшується з допомогою відведення початкової пробки текучого середовища, так, щоб надлишок десорбента не вводився в колону 150 фракціонування рафіната.

В одному підході потік 20 рафіната відводиться з камери 100 адсорбційного розділення і направляється за передавальної лінії 20'. В одному підході ротаційний клапан 300 виконаний таким чином, що потік 20 рафіната відводиться по передавальної лінії і направляється в , �отя в цьому документі передбачаються й інші конфігурації, що включають забезпечення спеціальної передавальної лінії 20' рафіната для кожної передавальної лінії камер 100 і 105 адсорбційного розділення. Передатна лінія 20' може включати одну впускну лінію 305 рафіната, що знаходиться в повідомленні з текучої середовищі з введенням 165 колони фракціонування рафіната. Передатна лінія 20' може включати іншу лінію 310 ділянки кубового продукту, що знаходиться в повідомленні з ділянкою 180 кубового продукту колони екстракту та/або ділянкою 155 кубового продукту колони рафіната. Клапан 315 може бути передбачений для перемикання потоку 20 рафіната між впускний лінією 305 колони рафіната і лінією 310 ділянки кубового продукту колони рафіната. Таким чином, спосіб включає в себе перемикання клапана 315 в перше положення для направлення початкової частини потоку 20 рафіната, що містить щонайменше частина залишкової текучого середовища, по лінії 310 ділянки кубового продукту колони рафіната до одного з ділянки 180 кубового продукту колони екстракту і ділянки 155 кубового продукту колони рафіната. В даному прикладі спосіб включає перемикання клапана 315 в друге положення для направлення потоку 20 рафі�отока 20 рафіната.

В одному аспекті потік 20 рафіната, що містить щонайменше частина залишкової текучого середовища, вимитої з передавальної лінії потоком рафіната, направляється в перше цільове положення, наприклад, до ділянки 180 кубового продукту колони екстракту та/або до ділянки 155 кубового продукту колони рафіната протягом першого заданого часу або заданої тривалості ступені (коли потік рафіната займає поточну передатну лінію). Потік рафіната потім направляється в друге цільове положення, наприклад, до введення 165 колони фракціонування рафіната, протягом другого заданого часу або заданої тривалості ступені. Перше заданий час може бути обрана, виходячи з витрат потоку 20 рафіната для вимивання заздалегідь певної кількості залишкової текучого середовища в передавальної лінії до другого цільовим положення, або заздалегідь певної кількості всій текучого середовища до другого цільовим положення. В одному прикладі перше заданий час може бути достатнім для направлення обсягу текучого середовища від 50 до 250% від обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи, і в іншому прикладі від 80% до 150% від обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи, в пеѸ щаблі, так що потік 20 рафіната направляється до введення 165 колони рафіната протягом решти тривалості ступені для поділу потоку 20 рафіната в колоні 150 фракціонування рафіната. Заздалегідь певний час також може бути обрана, як і інші значення, для направлення всієї або щонайменше частині залишкової текучого середовища в передавальної лінії в перше цільове положення, так що залишкова текуча середовище не вводиться в колону 150 фракціонування рафіната для забезпечення економії енергії. В одному прикладі перше заданий час становить від 10% до 90% тривалості ступені. Друге заданий час у даному прикладі становить від 10% до 90% тривалості ступені. В одному прикладі перше заданий час становить від 10% до 30% тривалості ступені. Друге заданий час у даному прикладі становить від 70% до 90% тривалості ступені. Аналогічно, перший заздалегідь певний обсяг потоку рафіната може бути направлений у перше цільове положення, і другий заздалегідь певний обсяг потоку рафіната може бути спрямований на друге цільове положення. Перший заздалегідь визначений обсяг може мати таке ж відсоткове співвідношення обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапат бути залишилися об'ємом потоку рафіната, відведеним з передавальної лінії за час тривалості щаблі.

В іншому аспекті, спосіб включає контроль складу потоку 20 рафіната, включаючи будь-яку залишкову текуче середовище в ньому, для визначення кількості або процентного вмісту компонента в складі. Наприклад, зазначений компонент може бути одним з переважно адсорбується компоненту, компоненту десорбента або непреимущественно адсорбується компонента. Спосіб у відповідності з цим підходом включає напрямок потоку 20 рафіната і будь залишкової текучого середовища в перше цільове положення, коли склад містить зазначений компонент з першим заздалегідь визначеним рівнем і напрямок потоку 20 рафіната у друге цільове положення, коли склад містить зазначений компонент з другим заздалегідь визначеним рівнем. Наприклад, спосіб може включати контроль складу потоку рафіната для визначення кількості десорбента, присутнього в потоці. У відповідності з даним прикладом спосіб може включати напрямок потоку рафіната в перше цільове положення, коли кількість десорбента перевищує пороговий рівень, і напрям потоку рафіната у друге цільове положення, коли кількість десорбента ниж�афината, може бути знижений.

Звертаючись до фіг. 4, згідно іншого аспекту адсорбційного розділення, спосіб включає в себе первинну виходить промивку 405 для вимивання залишкової текучого середовища в проміжній передавальної лінії зони 55 очищення, між передавальної лінією, зайнятої потоком 5 сировини, і передатної лінією, зайнятої потоком 15 екстракту, назовні від камер 100 і 105 адсорбційного розділення, для видалення щонайменше частині залишкової текучого середовища з проміжної передавальної лінії. Спосіб згідно даного аспекту додатково включає в себе напрямок залишкової текучого середовища, вимиваемой з проміжної передавальної лінії, в іншу передатну лінію, яка не є передаточним лінією зони 55 очищення, для обмеження введення залишкової текучого середовища в зону 55 очищення. Таким чином, залишкова текуча середовище в проміжній передавальної лінії не вводиться назад в зону очищення, як в існуючих системах, де компоненти залишкової текучого середовища будуть відокремлюватися, але без переваги проходження через всю зону 55 очищення до відведення з допомогою потоку 15 екстракту у верхній частині зони 55 очищення.

В одному аспекті залишкова текуча середа, вимиваемая первичионного поділу разом з потоком 5 сировини по передавальної лінії потоку сировини. Таким чином, компоненти залишкової текучого середовища, що вводиться з потоком сировини, можуть бути розділені в установці адсорбційного розділення разом з текучою середовищем сировини, що вводиться за допомогою потоку 5 сировини. Це забезпечує більш повне відокремлення компонентів, ніж якщо б залишкова текуча середовище вводилася безпосередньо в зону 55 очищення проміжної передавальної лінії, оскільки компоненти залишкової текучого середовища можуть проходити через всю зону 55 очищення між потоком 5 сировини і потоком 15 екстракту перед відведенням з допомогою потоку 15 екстракту. Такий підхід може підвищити чистоту потоку 15 екстракту за рахунок більш повного розділення компонентів залишкової текучого середовища.

Залишкова текуча середовище, що залишається в проміжній передавальної лінії, яка вимита з допомогою первинної виходить промивання 405 згідно з одним підходом, може містити залишкову текуче середовище сировини. У зв'язку з цим, проміжна передатна лінія може бути до цього зайнята потоком 5 сировини, так що проміжна передатна лінія містить залишкову текуче середовище сировини, коли потік сировини зсувається звідти в кінці ступені. Залишкова текуча середовище сировини може бути вигідним чином объединемпоненти в залишковій текучого середовища сировини поділяються в тій же самій мірі, що і компоненти потоку 5 сировини.

Оскільки тиск у передавальної лінії первинної виходить промивання 405 може бути нижче, ніж тиск у передавальної лінії потоку сировини, текуча середовище первинної промивання, можливо, буде потрібно закачувати, щоб подолати перепад тиску і об'єднати з потоком 5 сировини. У зв'язку з цим, насос 410 може бути передбачений для перекачування текучого середовища первинної промивки по проміжній передавальної лінії і об'єднання її з потоком 405 сировини. В одному підході система може включати в себе ротаційний клапан, при цьому первинна промивка проходить через проміжну передатну лінію і до ротационному клапану 300, де вона об'єднується з потоком 5 сировини. Однак у деяких передавальних лініях або отворах 25 вздовж камер 100 і 105 адсорбційного розділення, коли використовуються дві або більше камери 100 і 105 адсорбційного розділення, тиск в потоці 5 сировини може бути вище, ніж тиск потоку 405 первинної виходить промивання, коли потік 405 первинної виходить промивання прямує від передавальної лінії біля куба однією з камер 100 і 105 адсорбційного розділення для приєднання до потоку 5 сировини біля верхньої частини інший з камер 100 і 105 адсорбційного розділ�едаточние лінії часто знаходяться в повідомленні з текучої середовищі один з одним у процесах, використовують ротаційний клапан 300. Таким чином, в одному підході насос 410 розташовують нижче по потоку від ротаційного клапана, як показано на фіг. 4, щоб обмежити зворотне надходження залишкового сировини в проміжній передавальної лінії в потік 15 екстракту, коли потоки перебувають у певних положеннях вздовж камер 100 і 105 адсорбційного розділення.

Згідно з одним аспектом первинна виходить промивка 405 включає в себе відведення текучого середовища із зони 55 очищення камери 100 адсорбційного розділення через отвір 25 передавальної лінії 415. Текуча середовище зони очищення відводиться з розташування в зоні 55 очищення, що примикає до отвору 25, і направляється в проміжну передатну лінію, щоб вимити залишкову текуче середовище в проміжній передавальної лінії назовні від камери 100 адсорбційного розділення. Промивання проміжної передавальної лінії 415 текучої середовищем зони очищення сприятливим чином заповнює передавальний лінію 415 текучої середовищем, яка має більш високу концентрацію переважно адсорбується компонента, ніж непреимущественно адсорбується компонента, для зменшення забруднення потоку 15 екстракту, коли потік 15 екстракту поступ�ится в передатну лінію в місці розташування біля передавальної лінії, в даний момент зайнята потоком 15 екстракту, так що текуча середовище в зоні 55 очищення, яка відводиться, схожа за складом з текучою середовищем потоку екстракту. В одному підході текуча середовище зони очищення відводиться через отвір 25 до передатної лінію в межах двох передавальних ліній від передавальної лінії, зараз зайнята потоком 15 екстракту. В іншому підході текуча середовище зони очищення відводиться через отвір 25 в проміжну передатну лінію зони 55 очищення, з'єднане з передатною лінією, зараз зайнята потоком 15 екстракту. Таким чином склад текучого середовища зони очищення, яка використовується для промивання проміжної передавальної лінії, яка буде залишатися в передавальної лінії після первинної виходить промивання, буде схожий зі складом текучого середовища потоку екстракту і буде містити тільки невелика кількість (якщо є) непреимущественно адсорбованих компонентів з потоку сировини, які в іншому випадку забруднювали б потік 15 екстракту, коли він надходить до зазначеної проміжної передавальної лінії під час наступної щаблі. В одному прикладі текуча середовище зони очищення, що відводиться з камери адсорбційного розділення, містить менше 0,ервичной виходить промивання 405, містить менше 0,005% непреимущественно адсорбується компонента. Як нескладно зрозуміти, у відповідності з даним аспектом, за рахунок спрямування первинної виходить промивання 405 і об'єднання її з потоком 5 сировини, передавальних ліній може знадобитися на одну менше порівняно з системою, яка транспортує залишкову текуче середовище первинної виходить промивання до іншої перехідною передавальної лінії.

Спосіб і система для адсорбційного розділення компонентів з потоку сировини відповідно з іншим аспектом проілюстровані на фіг. 5. Спосіб у відповідності з даним аспектом може включати в себе первинну виходить промивку 505, аналогічну описаної вище стосовно до фіг. 4. Однак, на відміну від описаної вище первинної виходить промивання 405, первинна виходить промивка 505 згідно з даним аспектом направляється в іншу передатну лінію зони 55 очищення, а не об'єднується з потоком 5 сировини. Зокрема, спосіб включає в себе вимивання залишкової текучого середовища в межах проміжної передавальної лінії 510 зони 55 очищення між передавальної лінією потоку 5 сировини і передатної лінією потоку 15 екстракту, назовні від камери 100 або 105 адсорбційного розділення для вилучені�иходящей промивання 505. Спосіб додатково включає в себе напрямок залишкової текучого середовища, вимитої з проміжної передавальної лінії 510 в іншу проміжну передатну лінію 515 зони 55 очищення, для вимивання залишкової текучого середовища в іншої проміжної передавальної лінії 515 в зону очищення, що примикає до іншої проміжної передавальної лінії 515, з допомогою первинної вхідної промивання 520.

Згідно з одним аспектом інша проміжна передатна лінія 515 містить залишкову текуче середовище сировини, що залишилася в проміжній передавальної лінії 515 з лінії 5 сировини, яка займала проміжну передатну лінію 515 під час попередньої ступені. Таким чином, коли промивна текуча середовище вводиться в проміжну передатну лінію 515 під час первинної вхідної промивання 520, залишкова текуча середовище сировини вводиться в зону 55 очищення камери 100 або 105 адсорбційного розділення. Однак, оскільки потік сировини вже зсунувся вниз по потоку від первинного промивання у передавальної лінії 515, залишкове сировину вводиться в проміжне місце розташування зони очищення. Таким чином, в одному підході, для того, щоб збільшити ступінь поділу компонентів, яке відбувається в речовині остаточног�лінією 510 первинної виходить промивання і передатної лінією, зайнята зараз потоком 5 сировини, так що залишкова текуча середовище сировини вводиться в частину зони очищення біля потоку сировини. В одному прикладі передатна лінія 515 первинної вхідної промивання розташована в межах двох передавальних ліній від передавальної лінії потоку сировини, і в іншому прикладі в межах однієї передавальної лінії від передавальної лінії потоку сировини, для підвищення ступеня сепарації компонентів залишкової текучого середовища сировини, яка відбувається в зоні 55 очищення.

Наведене вище опис щодо первинної виходить промивання 405 стосовно фіг. 4 також застосовно до первинної виходить промиванні 505 відповідно до аспектом, проиллюстрированним на фіг. 5, за тим винятком, що оскільки залишкова текуча середовище в проміжній передавальної лінії направляється в передатну лінію 515 для первинної вхідної промивання 520, проміжна передатна лінія 510 не буде містити головним чином текуче середовище сировини, коли починається первинна виходить промивка, як у випадку з первинної виходить промиванням 405, описаному вище. В цьому відношенні залишкова текуча середовище в перехідній передавальної лінії 510 замість цього буде містити текуче середовище, раніше вимиту�про час попередньої щаблі і, таким чином, буде включати головним чином текуче середовище зони очищення, відведену із зони 55 очищення, як описано вище щодо первинної виходить промивання 405.

Звернемося до фіг. 6, на якій показаний спосіб адсорбційного розділення компонентів потоку сировини відповідно з іншим аспектом. Згідно даного аспекту, як описано раніше, потік 15 екстракту відводиться з камери 100 адсорбційного розділення. Потік 15 екстракту може направлятися до пристрою розділення екстракту, наприклад, колоні 175 фракціонування екстракту для виділення переважно адсорбується компонента з потоку 15 екстракту. Потік 15 екстракту може бути направлений до введення 190 колони фракціонування екстракту по лінії 15' відведення потоку екстракту.

Спосіб у відповідності з даним аспектом включає промивання проміжної передавальної лінії 610 зони 60 десорбції між передавальної лінією, потоку 15 екстракту і передатної лінією потоку 10 десорбента назовні від камери 100 адсорбційного розділення з допомогою вторинної промивання 605 для видалення залишкової текучого середовища з проміжної передавальної лінії 610. Спосіб додатково включає напрямок залишкової текучого середовища, вимитої з промежуточов залишкової текучого середовища. Згідно з одним аспектом, оскільки проміжна передатна лінія 610 була до цього зайнята потоком 15 екстракту, залишкова текуча середовище в проміжній передавальної лінії 610 містить головним чином текуче середовище екстракту, коли починається вторинна промивка 605. У зв'язку з цим, залишкова текуча середовище екстракту може бути спрямована знаходиться нижче по потоку розділові пристрій для виділення переважно адсорбується компонента з текучого середовища екстракту, щоб підвищити вихід переважно адсорбується компонента.

Згідно з одним аспектом залишкова текуча середовище екстракту, вимита з проміжної передавальної лінії 610, направляється до введення 175 колони фракціонування екстракту, так що переважно адсорбируемий компонент може бути відділений від залишкової текучого середовища екстракту дистиляцією, щоб підвищити вихід экстрактного продукту 195.

Відповідно до одного аспекту вторинна промивка 605 включає вимивання залишкової текучого середовища в проміжній передавальної лінії 610 промивної текучої середовищем зони десорбції, що відводиться з зони 60 десорбції камери 100 адсорбційного розділення через відповідний отвір проміжної �кових ліній від передавальної лінії, в даний момент зайнята потоком 10 десорбента, і в іншому прикладі знаходиться в межах однієї передавальної лінії від передавальної лінії, зараз зайнята потоком 10 десорбента, так що промивна текуча середовище зони десорбції схожа за складом з потоком 10 десорбента. Таким чином, промивна текуча середовище зони десорбції залишається в проміжній передавальної лінії 610 після здійснення вторинної промивання 605. Після зрушування потоку десорбента до проміжної передавальної лінії 610 на наступній ступені, залишкова текуча середовище зони десорбції, що залишається в проміжній передавальної лінії 610, вводиться в камеру 100 адсорбційного розділення з потоком десорбента, так що текуча середовище зони десорбції схожа за складом з потоком 10 десорбента.

Згідно з іншим аспектом пропонується спосіб адсорбційного розділення компонентів потоку сировини, який включає промивання проміжної передавальної лінії, розташованої між двома потоками з потоку 5 сировини, потоку 15 екстракту, потоку 10 десорбента і потоку 20 рафіната, для видалення залишкової текучого середовища з проміжної передавальної лінії. Спосіб у відповідності з даним аспектом включає, як правило, промивання �ьшей мірі двох різних частин тривалості щаблі.

Як описано раніше, у відповідності з різними аспектами винаходу, противоточного адсорбційне поділ включає введення потоку 5 сировини, що містить щонайменше один переважно адсорбируемий компонент і щонайменше один непреимущественно адсорбируемий компонент, і потоку 10 десорбента в два різних отвори 25 з допомогою двох різних відповідних передавальних ліній уздовж багатошарової камери адсорбційного розділення, має безліч шарів, які послідовно повідомляються за текучого середовища і містять задане число віддалених один від одного отворів з відповідними передавальними лініями, які перебувають з ними у повідомленні за текучого середовища, для введення текучого середовища в камеру адсорбційного розділення і видалення текучого середовища з неї, і відведення потоку 15 екстракту і потоку 20 рафіната через два отвори різних багатошарової камери адсорбційного розділення з допомогою двох різних відповідних передавальних ліній. Різні потоки, які вводяться всередину і відводяться з камери 100 і 105 адсорбційного розділення, послідовно зсуваються або східчасто переміщаються вниз по потоку до наступним отворів. Різні потоки зазвичай східчасто перддерживаются біля певного отвору 25 або ступені протягом заданої тривалості ступені. Як описано вище, в одному підході є від 4 до 100 отворів 25, в іншому підході - від 12 до 48 отворів, і від 20 до 30 отворів у ще одному підході, і рівне число відповідних передавальних ліній. В одному прикладі камера або камери 100 і 105 адсорбційного розділення включають в себе 24 отвори, і кожен потік зсувається до кожного з 24 отворів 25 протягом повного циклу, так що кожен потік займає кожне отвір 25 і відповідну передатну лінію протягом циклу. В даному прикладі цикл може складати від 20 до 40 хвилин в одному підході від 22 до 35 хвилин в іншому підході. В одному підході тривалість ступені становить від 30 секунд до 2 хвилин. В іншому підході тривалість ступені становить від 45 секунд до 1 хвилини 30 секунд. У ще одному підході тривалість ступені становить від 50 секунд до 1 хвилини 15 секунд.

У зв'язку з цим, спосіб включає промивання проміжної передавальної лінії між двома лініями, зайнятими в даний момент двома звичайними потоками, що включають потік 5 сировини, потік 10 десорбента, потік 15 екстракту і потік 20 рафіната, при нерівномірному або динамічному об'ємній витраті протягом тривалості ступені. Згідно з одним аспектом спосіб вклюти ступені. Спосіб включає промивання проміжної передавальної лінії при другому витраті протягом другої частини тривалості ступені, більш пізньої під час тривалості ступені, ніж перша частина. Таким чином, більший обсяг текучого середовища вимивається з проміжної передавальної лінії під час одного з першої і другої частини тривалості ступені, ніж під час іншої частини. Промивання передавальної лінії при непостійному витраті може забезпечувати експлуатаційні переваги щодо складу текучого середовища, вимиваемой або з проміжної передавальної лінії, а також узгодження часу введення текучих середовищ або виведення текучих середовищ з проміжної передавальної лінії.

В одному аспекті непостійний витрата може включати в себе лінійне або експоненціальне збільшення або зменшення витрати, яка збільшується або зменшується протягом щонайменше частині тривалості ступені. У зв'язку з цим, лінійний витрата може збільшуватися чи зменшуватися протягом тривалості ступені і може змінюватися лінійно або нелінійно, наприклад, експоненціально протягом цього часу. Згідно іншого аспекту непостійний витрата може включати ступЂоянними і один з першого витрати і другого витрати відрізняється від іншого. У ще одному аспекті непостійний витрата може включати в себе поєднання лінійних ділянок і ступінчасті збільшення і зменшення об'ємної витрати. Непостійний витрата також може включати в себе додаткові витрати під час додаткових частин тривалості ступені. Витрата може збільшуватися, зменшуватися чи залишатися незмінним протягом кожної конкретної ступені. На додаток до цього, витрата може бути змінений від початкового значення до більш високого значення, меншого значення або нулю при завершенні ступені. На фіг. 10-12 проілюстровані приклади непостійних витрат у відповідності з різними аспектами винаходу. На фіг. 10 проілюстрований лінійний витрата 1015, який підвищується з плином часу 1020 протягом щонайменше частині тривалості ступені. В даному прикладі перший витрата 1005 нижче, ніж другий витрата 1010, так що більший обсяг текучого середовища вимивається протягом другої частини тривалості ступені, ніж протягом першої частини. В іншому прикладі лінійний витрата зменшується з плином часу таким чином, що перший витрата перевищує другий витрата, так що більший обсяг текучого середовища вимивається протягом першої частини тривалості ступениасхода. У даному прикладі витрати 1115 являє собою перший в цілому постійний витрата 1105 протягом першої частини тривалості 1120 ступені і збільшується до другого у цілому постійного більш високої витрати 1110 протягом другої частини тривалості 1120 ступені. В іншому прикладі ступінчастий витрата має другий в цілому постійний витрата протягом другої частини тривалості щаблі, який нижче, ніж перший витрата, так що більший обсяг текучого середовища вимивається протягом першої частини тривалості ступені. Об'ємний витрата протягом однієї із першої та другої частин може бути дорівнює нулю у відповідності з різними аспектами. У ще одному прикладі, проиллюстрированном на фіг. 12, розхід 1215 у першій частині тривалості 1220 ступені починається з першого витрати 1205 потоку і далі включає в себе другий витрата 1210, який експоненціально зменшується з часом протягом другої частини тривалості 1220 ступені. У відповідності з різними аспектами винаходу також розглянуто інші профілі витрати, які мають різні перші і другі витрати під час відповідних першої та другої частин тривалості ступені, і можуть включати додаткові частини продолжительноѰточен для вимивання від 50 до 400% обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи, так що більша частина або вся залишкова текуча середовище в передавальної лінії вимивається під час першої або другої частини тривалості ступені. Згідно з іншим аспектом один з першого і другого витрат достатній для вимивання від 75 до 200% обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи протягом першої або другої частини тривалості ступені. У ще одному аспекті один з першого і другого витрат достатній для вимивання від 90 до 150% обсягу передавальної лінії і пов'язаної клапанної системи протягом першої або другої частини тривалості ступені. Інший з першого і другого витрат у відповідності з різними аспектами може бути достатній для вимивання від 0% до 75% обсягу передавальної лінії і клапанної системи в одному підході, від 0% до 50% обсягу передавальної лінії і клапанної системи в іншому підході, і від 0% до 25% обсягу передавальної лінії і клапанної системи в ще одному підході.

Згідно з одним аспектом перший витрата вище, ніж другий витрата, так що більший обсяг текучого середовища вимивається протягом першої частини тривалості ступені, ніж протягом другої частини тривалості ступені. Спосіб у відповідності з даним аспектом може бути осіб�лінії в камеру 100 і 105 адсорбційного розділення, так що залишкова текуча середовище має більший час перебування всередині камери 100 і 105 перед подальшим відведенням, ніж вона мала б в іншому випадку, якщо б витрата був постійним протягом тривалості ступені, або якщо б другий витрата був більше, ніж перший витрати.

Згідно з іншим аспектом другий витрата вище, ніж перший витрата, так що більший обсяг текучого середовища вимивається протягом другої частини тривалості ступені, ніж протягом першої частини тривалості ступені. Спосіб у відповідності з даним аспектом може бути особливо корисний, коли залишкова текуча середовище вимивається назовні від камери 100 і 105 адсорбційного розділення промивної текучої середовищем, що відводиться з камери 100 і 105 адсорбційного розділення. У зв'язку з цим, промивної текучої середовищем забезпечують більший час перебування всередині камери адсорбційного розділення, ніж коли використовується постійний витрата, або коли перший витрата вище, ніж другий витрата. Це переважно забезпечує більшу ступінь поділу компонентів у промивної текучого середовища, так що промивна текуча середовище буде більше схожа за складом з подальшим потоком, отводимим з або вводиться в камеру 100 і 105 адсорбциокотором потік 5 сировини і потік 10 десорбента вводяться в різні отвори 25 по різним передавальним лініях камери 100 і 105 адсорбційного розділення. Потік 15 екстракту і потік 20 рафіната відводяться через два інших отвору 25 з допомогою двох різних передавальних ліній камери 100 і 105 адсорбційного розділення. Згідно з одним аспектом, як показано, наприклад, на фіг. 7, первинна входить промивка 720 включає промивання проміжної передавальної лінії 715 між передавальної лінією, зараз зайнята потоком 5 сировини протягом ступені, і передатної лінією, зайнятої потоком 15 екстракту протягом цього рівня. Залишкова текуча середовище в передавальної лінії 715 може містити головним чином залишкову текуче середовище сировини. Спосіб у відповідності з даним аспектом включає в себе промивання передавальної лінії 715 при більш високому першому об'ємному витратою протягом першої частини тривалості ступені, ніж другий об'ємний витрата протягом другої частини тривалості ступені. Таким чином, більший обсяг залишкової текучого середовища сировини змивається в камеру 100 або 105 адсорбційного розділення під час початкової першій частині тривалості ступені, ніж під час наступної другої частини. У зв'язку з цим, залишкової текучого середовища сировини, змивали в камеру 100 або 105 адсорбційного розділення, забезпечують большемущественно адсорбується компонента до її відведення з потоком 15 екстракту на наступній ступені. Згідно з іншим аспектом спосіб включає первинну виходить промивку 710, яка включає промивання проміжної передавальної лінії 705 назовні від камери 100 або 105 адсорбційного розділення текучої середовищем, що відводиться з камери, як описано раніше. В одному прикладі спосіб включає в себе промивання передавальної лінії 705, яка може містити залишкову текуче середовище екстракту від попереднього заповнення потоком екстракту, при першому об'ємній витраті під час першої частини тривалості щаблі, яка менше, ніж другий об'ємний витрата під час другої наступної частини тривалості ступені. Таким чином, промивна текуча середовище, що відводиться із зони 60 десорбції, може містити текуче середовище, схожу по складу з потоком десорбента 10. Спосіб може включати вимивання залишкової текучого середовища екстракту з проміжної передавальної лінії 705 в проміжну передатну лінію 715 для змивання залишкової текучого середовища сировини в проміжній передавальної лінії 715 потоку екстракту в зону 55 очищення. В одному підході спосіб включає змивання текучого середовища при першому витраті протягом першої частини тривалості інтервалу щаблі, який більше, ніж другий витрата у тЌя вводиться в зону 55 очищення під час більш ранньої частині тривалості інтервалу щаблі, завдяки чому може бути досягнуто більше поділ текучого середовища сировини в зоні 55 очищення до подальшого надходження потоку 15 екстракту і відведення через проміжну передатну лінію 715 для підвищення чистоти потоку екстракту.

Аналогічним чином, посилаючись коротко на фіг. 6, як описано раніше, спосіб може замість цього включати вторинну промивку 605, що включає промивання проміжної передавальної лінії 610 і напрямок залишкової текучого середовища, вимитої звідти на розташоване нижче по потоку розділові пристрій, що включає в себе в одному прикладі колону 175 поділу екстракту для відділення переважно адсорбується компонента від залишкової текучого середовища екстракту в проміжній передавальної лінії 610. Спосіб у відповідності з даним аспектом може включати промивання проміжної передавальної лінії 610 при першому об'ємній витраті протягом першої частини тривалості щаблі, який менше другого об'ємної витрати протягом другої наступної частини тривалості ступені. Таким чином, промивна текуча середовище, що відводиться із зони 60 десорбції, може містити текуче середовище, схожу по складу з потоком 10 десорбента.

Відповідно �ения залишкової текучого середовища в зазначеній проміжної передавальної лінії в зону 55 очищення. У відповідності з даним аспектом спосіб може включати промивання проміжної передавальної лінії 725 при першому витраті протягом першої частини тривалості щаблі, який більше, ніж другий витрата протягом подальшої другій частині тривалості ступені, так що більший обсяг залишкової текучого середовища в передавальної лінії 725 змивається в зону 55 очищення протягом першої частини тривалості ступені, ніж протягом другої частини. Таким чином, залишкова текуча середовище буде присутній в зоні очищення протягом більш тривалого часу перебування для поділу компонентів у ній перед відведенням з допомогою потоку 15 екстракту, коли він надходить до проміжної передавальної лінії 725 на наступній ступені.

В іншому аспекті проміжна передатна лінія 735 може бути промита промивної текучої середовищем назовні від камери 100 або 105 адсорбційного розділення для видалення з неї залишкової текучого середовища. В одному підході проміжна передатна лінія містить залишковий рафінат з потоку 20 рафіната, який займав проміжну передатну лінію 735 під час попередньої ступені циклу. У відповідності з даним аспектом, спосіб включає промивання проміжної першій частині тривалості щаблі, який менше витрати протягом другої частини тривалості ступені. Таким чином, промивна текуча середовище буде присутній в камері 100 або 105 адсорбційного розділення протягом більшої кількості часу перед відведенням по проміжній передавальної лінії для вимивання з неї залишкової текучого середовища сировини. Відповідно, промивна текуча середовище із зони 55 адсорбції буде мати склад, схожий зі складом потоку сировини, і буде містити менше непреимущественно адсорбується компонента потоку рафіната. Після промивання проміжної передавальної лінії промивна текуча середовище буде залишатися там у вигляді залишкової текучого середовища, яка буде введена з потоком 5 сировини, коли потік 5 сировини буде вводитися по проміжній передавальної лінії 735 під час наступної щаблі для зменшення забруднення потоку сировини надлишком непреимущественно адсорбується компонента.

Звертаючись до фіг. 1, 4 та 5, у відповідності з описаними раніше різними аспектами, проміжні передавальні лінії 45, 415 або 510 можуть бути промиті з камери 100 або 105 адсорбційного розділення для видалення з них залишкової текучого середовища. Проміжні передавальні лінії 45, 415 або 510 можуть бути птоби витіснити залишкову текуче середовище назовні від камери 100 або 105 адсорбційного розділення, і згодом будуть заповнені залишкової промивної текучої середовищем із зони 55 очищення. Згідно з одним аспектом спосіб включає промивання проміжної передавальної лінії 45, 415 або 510 при першому витраті протягом першої частини тривалості ступені і при другому витраті, який більше першого витрати, протягом подальшої другій частині тривалості ступені. Таким чином, промивної текучого середовища надають додатковий час у зоні 55 очищення і доступ до адсорбенту в ній для відділення непреимущественно адсорбується компонента, так що коли текуча середовище зони очищення відводиться для промивання проміжної передавальної лінії 45, 415 або 510, вона буде схожа за складом з потоком 15 екстракту, який буде відводитися через цю передатну лінію під час наступної щаблі. Спосіб у відповідності з даним аспектом переважно зменшує кількість непреимущественно адсорбується компонента, який залишається в залишковій текучого середовища в межах проміжної передавальної лінії 45, 405 або 510, який інакше викличе забруднення потоку 15 екстракту під час відведення з неї, таким чином, підвищуючи чистоту потоку 15 екстракту. В одному підході, як описано раніше, пѽая текуча середовище, вимиваемая з проміжної передавальної лінії, об'єднується з потоком 5 сировини. В іншому підході, як описано вище, проміжна передатна лінія 510 знаходиться в повідомленні з іншої проміжної передатної лінією 515, так що залишкова текуча середовище в ній вимивається в іншу проміжну передатну лінію 515, щоб змити знаходиться там залишкову текуче середовище сировини знаходиться нижче по потоку частина зони 55 очищення.

У відповідності з різними аспектами об'ємний витрата текучого середовища по передавальної лінії під час її динамічної промивання може регулюватися за допомогою клапанної системи та керуючого кошти. Клапанна система може бути вбудована в самі передавальні лінії для регулювання або обмеження об'ємної витрати текучого середовища, що протікає через них. Керуючий засіб може бути передбачено для керування клапанами і витратою текучого середовища в передавальних лініях. Клапанна система також може бути вбудована в інші місця в системі, наприклад, після ротаційного клапана 300, коли ротаційний вбудований клапан або знаходиться в розташованих нижче по потоку лініях для передачі текучого середовища до розташованих нижче по потоку компонентів системи, напримирования рафіната, відповідно.

При виборі адсорбенту для цього способу з псевдодвижущимся шаром єдиним обмеженням є ефективність кожного окремого поєднання адсорбент/десорбент при бажаному поділі. Важливою характеристикою адсорбенту є швидкість обміну десорбента на компонент екстракту речовин сировинної суміші або, іншими словами, відносна швидкість десорбції компоненти екстракту. Дана характеристика безпосередньо пов'язана з кількістю матеріалу десорбента, що має використовуватися в способі, щоб відокремити компонент екстракту від адсорбенту. Великі швидкості обміну зменшують кількість речовини десорбента, необхідне для видалення компонент екстракту, і тому дозволяють знизити експлуатаційні витрати способу. При підвищених швидкостях обміну меншу кількість речовини десорбента має перекачуватися через процес і відділятися від потоку екстракту для повторного використання у процесі.

Практичне здійснення цього винаходу, таким чином, не пов'язане або не обмежене використанням якого-небудь певного адсорбенту або комбінації адсорбент/десорбент, як, наприклад, різні комбінації сито/десорбент, і�бентов, які можуть використовуватися в способі даного винаходу, включають нецеолитние молекулярні сита, включаючи молекулярні сита на вуглецевій основі, силикалити і кристалічні алюмосилікатні молекулярні сита, що класифіковані як цеоліти Х і Y. Подробиці складу і синтезу багатьох з цих мікропористих молекулярних сит наводяться в US 4793984, який згадується тут для пояснення цього. Інформація по адсорбентам також може бути отримана з US 43 85994, US 4605492, US 4310440 і US 4440871.

У способах адсорбційного розділення, які зазвичай здійснюються безперервно при по суті постійних тиску і температурі для забезпечення рідкої фази, речовина десорбента повинна вибиратися так, щоб задовольняти декільком критеріям. По-перше, речовина десорбента повинно витісняти компонент екстракту з адсорбенту при достатніх масових швидкостях потоку і при цьому не повинна надто міцно адсорбуватися, що може надмірно перешкоджати витіснення речовини десорбента компонентом екстракту в наступному циклі адсорбції. Щодо селективності переважно, щоб адсорбент був більш селектівен для всіх компонентів екстракту порівняно з компонентом рафіната, ніж це має міс�вместими з конкретним адсорбентом і з конкретною сировинної сумішшю. Зокрема, вони не повинні зменшувати або порушувати ємність адсорбенту або селективність адсорбенту за компонентом екстракту щодо компонента рафіната. Крім того, речовини десорбента не повинні вступати в хімічні реакції або викликати хімічні реакції компонентів екстракту або рафіната. Як потік екстракту, так і потік рафіната зазвичай видаляються з порового об'єму адсорбенту в суміші з речовиною десорбента, і будь-яка хімічна реакція речовини десорбента з компонентом екстракту або з компонентом рафіната або з обома компонентами ускладнить чи зробить неможливим виділення продукту. Десорбент також повинен легко відділятися від компонентів екстракту і рафіната, наприклад, фракціонуванням. Нарешті, речовини десорбента повинні бути легкодоступними і мають прийнятну вартість. Десорбент може включати важкий або легкий десорбент в залежності від конкретного застосування. Терміни «важкий» та «легкий» відносяться до точки кипіння десорбента щодо ароматичних сполук Cg, а саме орто-, мета-, пара-ксилолу та етилбензолу. Фахівцям буде ясно, що позначення «Cs» відноситься до з'єднання, що містить вісім (8) атомів вуглецю. В деяких варіантах здійснення тощо, і їх поєднань. В деяких варіантах здійснення можуть використовуватися толуол тощо в якості легкого десорбента. Пара-диэтилбензол (p-DEB) має більш високу точку кипіння, ніж ароматичні ізомери З8і, таким чином, p-DEB є кубовим (тобто важким) продуктом при відділенні від ізомерів C8у колоні фракційної дистиляції. Аналогічним чином, толуол має більш низьку точку кипіння, ніж ароматичні ізомери C8і, таким чином, толуол є головним (тобто легким) продуктом при відділенні від ізомерів C8у колоні фракційної дистиляції. p-DEB став промисловим стандартом для використання в якості десорбента у процесах виділення пара-ксилолу.

Умови адсорбції в загальному випадку включають діапазон температури від 20°С до 250°С, переважно від 60°С до 200°С для виділення пара-ксилолу. Умови адсорбції також включають тиск, достатній для збереження рідкої фази, яка може бути від атмосферного до 2 МПа. Умови десорбції в загальному випадку включають той самий діапазон температур і тисків, який використовується для умов адсорбції. Для інших сполук екстракту можуть бути кращі інші умови.

Вищезазначене описаЀировани і описані конкретні варіанти здійснення цього винаходу, слід брати до уваги, що численні зміни і модифікації будуть очевидні фахівцям, і в прикладеній формулі винаходу передбачається охопити всі ці зміни і модифікації, які потрапляють у межі істинної сутності та обсягу цього винаходу.

1. Спосіб поділу компонентів у потоці сировини з допомогою імітованого протитечійного адсорбційного розділення, що включає:
введення потоку сировини, що містить щонайменше один переважно адсорбируемий компонент і щонайменше один непреимущественно адсорбируемий компонент, і потоку десорбента в два різних отвори з допомогою двох різних відповідних передавальних ліній у напрямку до багатошарової камері адсорбційного розділення, має безліч шарів, які послідовно повідомляються за текучого середовища і містять задане число віддалених один від одного отворів з відповідними передавальними лініями, які перебувають з ними у повідомленні з текучої середовищі, для введення текучого середовища в і видалення текучого середовища з камери адсорбційного розділення, і відведення потоку екстракту і потоку рафіната через два отвори різних багатошарової камери адсорбційного розділення з пожду передатної лінією потоку сировини і передатної лінією потоку екстракту назовні від камери адсорбційного розділення, щоб видалити залишкову текуче середовище з проміжної передавальної лінії;
напрямок залишкової текучого середовища, вимитої з проміжної передавальної лінії, рециркуляційне потік для введення зазначеної залишкової текучого середовища в камеру адсорбційного розділення.

2. Спосіб за п. 1, додатково включає промивання іншої проміжної передавальної лінії між передавальної лінією потоку сировини і зазначеної проміжної передатної лінією промивної текучої середовищем, що містить переважно адсорбируемий компонент в більш високій концентрації, ніж концентрація в потоці сировини, і непреимущественно адсорбируемий компонент в концентрації нижче, ніж у потоці сировини, для витіснення залишкового сировини з вказаної проміжної передавальної лінії, так що промивна текуча середовище стає залишкової текучого середовища зазначеної проміжної передавальної лінії, коли зазначена проміжна передатна лінія згодом промивається.

3. Спосіб за п. 2, в якому промивна текуча середовище відводиться з передавальної лінії, до цього зайнятої отводимим потоком екстракту, що примикає до зони десорбції, яка визначається як область камери адсорбційного розділення мо�тракту відводиться з камери адсорбційного розділення, і направляється в іншу проміжну передатну лінію для вимивання звідти залишкового сировини.

4. Спосіб за п. 1, в якому потік сировини, потік десорбента, потік екстракту, потік рафіната і проміжна промивка послідовно зсуваються до наступним отворів і їх відповідним передаточним лініями уздовж заданого числа віддалених один від одного отворів і їх відповідних передавальних ліній, і потік екстракту відводиться передатної лінією, до цього промитої проміжної промиванням, щоб зменшити забруднення потоку екстракту непреимущественно адсорбируемим компонентом, що залишається у залишковою текучого середовища в передавальної лінії.

5. Спосіб за п. 1, в якому промивання проміжної передавальної лінії включає в себе відведення текучого середовища із зони очищення камери адсорбційного розділення, яка визначається як область камери адсорбційного розділення між отвором, в яке вводиться сировину, і отвором, з якого відводиться екстракт, і витіснення залишкової текучого середовища в передавальної лінії текучої середовищем зони очищення.

6. Спосіб за п. 5, в якому промивання проміжної передавальної лінії додатково включає в себе промивання передавальної лінії �кта, так що текуча середовище зони очищення, вимита в передатну лінію проміжної промивання, є схожою за складом з потоком екстракту.

7. Спосіб за п. 1, в якому залишкова текуча середа, вимита з проміжної передавальної лінії, направляється до ділянки кубового продукту колони фракціонування рафіната для направлення в зазначений рециркуляційний потік, так що зазначена залишкова текуча середовище не нагрівається до температури на виході кубового продукту колони рафіната для зниження енергоспоживання.

8. Спосіб за п. 1, в якому залишкова текуча середа, вимита з проміжної передавальної лінії, направляється до ділянки кубового продукту колони фракціонування екстракту для направлення в зазначений рециркуляційний потік, так що зазначена залишкова текуча середовище не нагрівається до температури на виході кубового продукту колони екстракту для зниження енергоспоживання.

9. Спосіб за п. 1, в якому потік сировини містить C8ароматичні сполуки, і потік екстракту поділяють нижче по потоку з отриманням экстрактного продукту, що містить мета-ксилол високої чистоти.

10. Спосіб за п. 1, в якому потік сировини містить C8ароматичні з'єднаний�високої чистоти.



 

Схожі патенти:

Способи очищення однодоменних антигенсвязивающих молекул

Винахід відноситься до області отримання та виділення однодоменних молекул (SDAB). Описаний спосіб виділення та очищення SDAB молекули, яка являє собою трехвалентную молекулу нанотела ATN-103, спрямовану на TNFα та HAS, з суміші, що містить зазначену SDAB молекулу і одне або більше забруднюючих речовин. Призводять суміш в контакт з катионообменним носієм в умовах, які дозволяють SDAB молекулі зв'язуватися з носієм або абсорбуватися на носії. Видаляють одне або більше забруднюючих речовин і селективно элюируют SDAB з носія. При цьому провідність середовища для кондиціонування (СМ), що використовується для завантаження носія, складає приблизно від 12 до 9 мСм/см і рН в умовах завантаження коригують до величини від 4,0 до 4,3. Буфер для элюирования відповідає приблизно 50 мМ хлориду натрію або менше і має рН від 5,5 до 7,2. Розкрито спосіб або процес отримання рекомбінантного SDAB ATN-103. Підтримують клітку-господаря в умовах, при яких експресується рекомбінантна SDAB ATN-103. Отримують суміш SDAB молекули і одного або більше забруднюючих речовин. Очищають або виділяють SDAB ATN-103, використовуючи катионообменную хроматографію, як зазначено вище. Використання винаходу забезпечує нові способи пр.

Спосіб виділення біологічно активних сполук з прополісу вакуум-ультразвуковий екстракцією

Винахід відноситься до способу отримання сухого прополісу. Зазначений спосіб включає подрібнення сировини, екстракцію етиловим спиртом 96% при температурі +20-25°С із застосуванням вакуум-ультразвукового пристрою, фільтрування, очищення від важких металів та інших домішок з використанням вугільного сорбенту, і подальше випарювання. Заявлений спосіб забезпечує збільшення виходу біологічно активних речовин, а також очищення прополісу від воску, механічних домішок, високомолекулярних речовин, важких металів і пестицидів. 2 іл., 3 табл., 1 пр.
Винахід відноситься до мастила двигунів внутрішнього згоряння. Пристрій (100, 200) для зменшення кислотності моторного масла двигунів внутрішнього згоряння містить контейнер (101, 202), через який протікає певну кількість моторного масла, причому контейнер містить іонообмінник (102, 202), що представляє собою одновалентний катионообменник, і контейнер (101, 201), який знаходиться в потоці моторного масла. Розглянуто також спосіб регулювання кислотності моторного масла, при якому масло повинно проходити через пристрій, що регулює кислотність у відповідності з винаходом. Крім того, винахід відноситься до транспортного засобу, оснащеного пристроєм, що регулює кислотність моторного масла у відповідності з винаходом. Винахід забезпечує зменшення кислотності моторного масла, збільшення терміну служби масла. 3 н. і 8 з.п. ф-ли, 11 іл.

Спосіб видалення шкідливих речовин з діоксиду вуглецю і пристрій для його здійснення

Група винаходів відноситься до способу відділення шкідливих речовин з газового потоку і стосується способу видалення шкідливих речовин з діоксиду вуглецю і пристрою для його здійснення. Спосіб відділення шкідливої речовини з газової суміші, яка, в основному, містить діоксид вуглецю СО2, а також цінні речовини, такі як водень Н2, монооксид вуглецю СО, азот N2 або благородний газ, в якому здійснюють конденсацію СО2, щоб відокремити рідкий СО2. В якості шкідливої речовини обробляють сірководень Н2S або карбонилсульфид COS. Здійснюють адсорбційне відділення Н2S або COS з рідкого СО2.. Темературу способу встановлюють у діапазоні від -30°С до -70°С. Винахід забезпечує енергозберігаючу можливість для видалення шкідливих речовин в електростанціях з переважним опаленням з допомогою викопного палива. 4 н. і 4 з.п. ф-ли, 2 іл.

Хроматографічний ліганд

Даний винахід відноситься до нової сепараційної матриці, що містить ліганд, приєднаний до основи. Матриця може бути використана при очищенні білків, де білок являє собою антитіло, фрагмент антитіла або злитий білок, що містить антитіло. Ліганд відповідає наступній формулі (I): R1 -R 2-N(R3)-R4 -R 5 , де R1 являє собою незамещенную фенильную групу; R2 являє собою вуглеводневу ланцюг, що містить 0-4 атомів вуглецю, переважно 1-4 атома вуглецю; R3 являє собою вуглеводневу ланцюг, що містить 1-3 атомів вуглецю; R4 являє собою вуглеводневу ланцюг, що містить 1-5 атомів вуглецю; і R5 являє собою OH або H. Матриця в якості основи містить частинки, по суті представляють собою сферичні частинки, або має мембранну або пористу структуру. Спосіб отримання сепараційної матриці включає іммобілізацію зазначеного ліганду на основу в основному через амінну групу. Отриману матрицю поміщають в хроматографічну колонку і при необхідності потім стерилізують. Для відділення одного або більше антитіл від одного або більше інших сполук у рідкому зразку рухливу фазу, що містить зазначені антитіла та з'єднання(я), наводять контакти необроблене поживна речовина. При використанні хроматографічної колонки рухома фаза проходить через колонку під дією гравітації та/або прокачування, і антитіла отримують у проточній рідини колонки. Винахід також характеризує набір для очистки антитіл від одного або більше інших компонентів рідини, що містить в окремих клітинках хроматографічну колонку, заповнену сепараційної матрицею, один чи більш ніж один буфер і письмові інструкції. 8 н. і 12 з.п. ф-ли, 6 іл., 4 табл., 4 пр.

Добавка для процесу гидропереработки і спосіб її отримання та застосування

Даний винахід відноситься до способу отримання добавки для способу гидропереработки, що включає наступні стадії: подача сировинного вуглецьвмісного матеріалу в первинну розмельних зону з отриманням подрібненого матеріалу з зменшеною, порівняно з сировинним вуглецевмісних матеріалом, розміром частинок; сушіння подрібненого матеріалу з отриманням сухого подрібненого матеріалу, вологість якої становить менш ніж приблизно 5 мас.%; подача сухого подрібненого матеріалу в зону розподілу з метою відокремлення частинок, що відповідають вимогам щодо розміру часток, від часток, що не відповідають критеріям щодо бажаного розміру часток; нагрівання частинок, що відповідають критеріям щодо бажаного розміру часток, до температури, яка становить приблизно від 300 до приблизно 1000°C; та охолодження частинок, отриманих на стадії нагрівання до температури, що становить менше ніж приблизно 80°C, з отриманням добавки, і в якому цільова добавка включає твердий органічний матеріал має розмір часток від приблизно 0,1 до 2000 мкм, насипну щільність приблизно від 500 до 2000 кг/м3, структурну щільність приблизно від 1000 до 2000 кг/м3 і вологість приблизно від 0 до�щему винаходу процес гидропереработки можна здійснювати з високим ступенем перетворення. 2 н. і 23 з.п. ф-ли, 4 ін., 10 табл., 6 іл.

Спосіб отримання магнітного афінного сорбенту для виділення рекомбінантних білків

Винахід відноситься до отримання сорбентів для виділення і детекції рекомбінантних білків, що містять полігістіді нові послідовності. Запропоновано спосіб отримання магнітного афінного сорбенту для виділення рекомбінантних білків. Спосіб включає нанесення пористого кремнеземного шару на поверхню магнітних мікросфер летких зол від спалювання вугілля і просочення розчином, що містить іони перехідних металів. Як мікросфер використовують фракцію магнітних мікросфер, що містить 40-41 мас.% склофази. Нанесення пористого кремнеземного шару здійснюють в гідротермальних умовах. Магнітні мікросфери контактують з рідкої реакційною сумішшю, що містить тетраетоксісілан і гексадецилтриаммоний бромід як структуроформирующего агента. Після нанесення кремнеземного шару тверду фазу відокремлюють, промивають, термообробці та активують при кип'ятінні у водному середовищі. Винахід дозволяє підвищити міцність кремнеземної оболонки на поверхні мікросфер без зниження сорбційної ємності по білках середнього розміру. 6 з.п. ф-ли, 2 іл., 3 табл., 9 пр.
Винахід відноситься до галузі біотехнології. Заявлений спосіб отримання пропионилхолинэстерази з тваринної тканини. Гомогенізують ганглії головоногих молюсків дворазовою обробкою ультразвуком. Отриманий гомогенат розводять дистильованою водою, фільтрують суміш центрифугують, надосадову рідину пропускають через хроматографічну колонку, де в якості сорбенту використовують конконавалин A-сефарозу (Con-A-сефароза), і сушать, причому перед сушінням пропионилхолинэстерази в розчин ферменту додають розчин поліетиленгліколю. Розчин ферменту сублімують при температурі досушування не більше 30°C. Перевагою винаходу є отримання пропионилхолинэстерази з оптимальною питомою активністю в промислових масштабах. 1 з.п. ф-ли, 1 пр.

Спосіб хроматографічного розділення з шаром псевдодвижущимся

Винахід відноситься до кращого способу хроматографічного фракціонування для очищення поліненасичених жирних кислот (ПНЖК) і їх похідних. Спосіб хроматографічного розділення для виділення продукту - полиненасищенной жирної кислоти (ПНЖК) у вихідній суміші включає введення вихідної суміші в хроматографічну установку з псевдодвижущимся або істинним рухомим шаром, що має безліч пов'язаних хроматографічних колонок, що містять в якості елюентів водний спирт, де установка має безліч зон, включають щонайменше першу зону і другу зону, причому кожна зона має потік екстракту і потік рафіната, з яких можна відібрати рідина із зазначеного безлічі пов'язаних хроматографічних колонок, і де (а) потік рафіната, що містить ПНЖК продукт спільно з більш полярними компонентами, відбирається з колонки в першій зоні і вводиться в несуміжні колонку у другій зоні та/або (б) потік екстракту, що містить ПНЖК продукт спільно з менш полярними компонентами, що відбирається з колонки у другій зоні і вводиться в несуміжні колонку в першій зоні, причому зазначений ПНЖК продукт відділяється від інших компонентів вихідної суміші в кожній зоні. Спосіб дозволяє этву чистої ПНЖК або її похідного. 15 з.п. ф-ли, 15 іл., 4 табл., 9 пр.

Спосіб очищення стічних вод від бензину

Винахід відноситься до галузі охорони навколишнього середовища і може бути використане при сорбційної очистки стічних вод від бензину. Природний цеоліт клиноптилолит активують в імпульсному магнітному полі з величиною магнітної індукції 11 мТл і часом активації 0,5 хв і вводять в забруднену бензином воду. Винахід дозволяє підвищити ступінь очищення стічних вод від бензину до 99,9 %, знизити енерговитрати і здійснити екологічно безпечний процес очищення. 1 іл.
Up!